D0I:10.13374/1.issm100103.2008.08.005 第30卷第8期 北京科技大学学报 Vol.30 No.8 2008年8月 Journal of University of Science and Technology Beijing Aug.2008 连续退火工艺对低硅型冷轧低合金高强钢板力学性能 的影响 施雄樑张建平刘永刚詹 华 马鞍山钢铁股份有限公司技术中心，马鞍山243000 摘要利用多功能连续退火模拟器Multipas对屈服强度为380MPa的低硅型冷轧低合金高强钢板连续退火生产工艺进行 了模拟，研究了在820,800,780℃三种不同退火温度和60,120,160mmin-1三种不同退火速度下，连退工艺对冷轧低合金 高强钢板组织、力学性能的影响·结果表明，在不同的退火温度、退火速度下钢板退火组织的晶粒度基本相同，采用较低的退 火温度和较高的退火速度时，可获得较好的强化效果.同时指出，在较高的连续退火温度下，退火速度对力学性能的影响较为 显著。 关键词低合金高强钢：连续退火；退火工艺；力学性能 分类号TG335.11 Effect of continuous annealing process on the mechanical properties of cold-rolled low silicon HSLA steel sheets SHI Xiongliang.ZHA NG Jianping,LIU Yonggang.ZHA N Hua Technological Center.Maanshan Iron 8.Steel Company Limited.Maanshan 243000.China ABSTRACT A multifunction continuous annealing simulator (Multipas)was employed to numerically simulate the continuous an- nealing process for a low silicon HSLA steel sheet of 380 MPa grade in yield strength.The effects of annealing process on the mi- crostructure and mechanical properties of low silicon HSLA steel were studied at annealing temperatures of 820.800.and 780C and annealing speeds of 60.120,and 160mmin.The result indicates that the grain sizes of microstructure are similar at different an- nealing temperatures and different annealing speeds.The higher strength of low silicon HSLA steel can be gained when it is annealed at a lower annealing temperature and a higher annealing speed.The annealing speed affects the mechanical properties more signifi- cantly when the annealing temperature is in a higher level. KEY WORDS high-strength low-alloy steel (HSLA):continuous annealing:annealing process:mechanical properties 多功能连续退火模拟器(Multipas)可以对板材 加，容易形成SO2夹杂，在焊缝中形成焊渣，并且随 的各种热处理工艺（调质处理、退火、回火和淬火等） 着S含量的提高，钢板的冷裂纹敏感指数上升，焊 进行控制模拟，特别是对于复杂的连续退火过程，可 接性能下降[可，此外，Si含量的提高会造成Fe乙m 以在实验室进行准确有效的过程模拟.目前，国 合金层中ξ相增厚，使镀锌层粘附性变差]，随着 内外关于连续退火工艺的研究大多在热模拟试验机 汽车轻量化的推广和家电产业的高速发展，冷轧低 上开展，而采用连续退火模拟器进行钢板连续退火 合金高强度钢板被大量应用于制造结构件和加强 研究的公开报道很少 件，需要良好的焊接性和涂装性).因此，冷轧低 低合金高强钢(HSLA)一般采用复合合金化设 合金高强板的许多用户对钢中Sⅰ含量提出了严格 计，以Nb、Ti合金化为基础，添加Si、Mn等元素提 的限制， 高钢板强度，具有高强度(>345MPa)和细小的晶 本文研究的屈服强度380MPa级低合金高强度 粒组织（晶粒尺寸≤6m)2].Si元素添加量的增 钢板采用超低Si成分设计，利用奥地利VATRON 收稿日期：2008-04-20修回日期：2008-05-07 基金项目：安徽省科技攻关计划资助项目(N。.06012160) 作者简介：施雄探(1953一)，男，高级工程师，E-mial:shixiongliang@vip.sina.com
连续退火工艺对低硅型冷轧低合金高强钢板力学性能 的影响 施雄 张建平 刘永刚 詹 华 马鞍山钢铁股份有限公司技术中心马鞍山243000 摘 要 利用多功能连续退火模拟器 Multipas 对屈服强度为380MPa 的低硅型冷轧低合金高强钢板连续退火生产工艺进行 了模拟研究了在820800780℃三种不同退火温度和60120160m·min －1三种不同退火速度下连退工艺对冷轧低合金 高强钢板组织、力学性能的影响．结果表明在不同的退火温度、退火速度下钢板退火组织的晶粒度基本相同采用较低的退 火温度和较高的退火速度时可获得较好的强化效果．同时指出在较高的连续退火温度下退火速度对力学性能的影响较为 显著． 关键词 低合金高强钢；连续退火；退火工艺；力学性能 分类号 TG335∙11 Effect of continuous annealing process on the mechanical properties of cold-rolled low silicon HSLA steel sheets SHI XiongliangZHA NG JianpingLIU YonggangZHA N Hua Technological CenterMaanshan Iron ＆ Steel Company LimitedMaanshan243000China ABSTRACT A multifunction continuous annealing simulator （Multipas） was employed to numerically simulate the continuous annealing process for a low silicon HSLA steel sheet of 380MPa grade in yield strength．T he effects of annealing process on the microstructure and mechanical properties of low silicon HSLA steel were studied at annealing temperatures of 820800and780℃ and annealing speeds of 60120and160m·min －1．T he result indicates that the grain sizes of microstructure are similar at different annealing temperatures and different annealing speeds．T he higher strength of low silicon HSLA steel can be gained when it is annealed at a lower annealing temperature and a higher annealing speed．T he annealing speed affects the mechanical properties more significantly when the annealing temperature is in a higher level． KEY WORDS high-strength low-alloy steel （HSLA）；continuous annealing；annealing process；mechanical properties 收稿日期：2008-04-20 修回日期：2008-05-07 基金项目：安徽省科技攻关计划资助项目（No．06012160） 作者简介：施雄 （1953－）男高级工程师E-mial：shixiongliang＠vip．sina．com 多功能连续退火模拟器（Multipas）可以对板材 的各种热处理工艺（调质处理、退火、回火和淬火等） 进行控制模拟特别是对于复杂的连续退火过程可 以在实验室进行准确有效的过程模拟［1］．目前国 内外关于连续退火工艺的研究大多在热模拟试验机 上开展而采用连续退火模拟器进行钢板连续退火 研究的公开报道很少． 低合金高强钢（HSLA）一般采用复合合金化设 计以 Nb、Ti 合金化为基础添加 Si、Mn 等元素提 高钢板强度具有高强度（＞345MPa）和细小的晶 粒组织（晶粒尺寸≤6μm） ［2－3］．Si 元素添加量的增 加容易形成 SiO2 夹杂在焊缝中形成焊渣并且随 着 Si 含量的提高钢板的冷裂纹敏感指数上升焊 接性能下降［4－5］此外Si 含量的提高会造成 Fe－Zn 合金层中ξ相增厚使镀锌层粘附性变差［6］．随着 汽车轻量化的推广和家电产业的高速发展冷轧低 合金高强度钢板被大量应用于制造结构件和加强 件需要良好的焊接性和涂装性［7－8］．因此冷轧低 合金高强板的许多用户对钢中 Si 含量提出了严格 的限制． 本文研究的屈服强度380MPa 级低合金高强度 钢板采用超低 Si 成分设计利用奥地利 VATRON 第30卷 第8期 2008年 8月 北 京 科 技 大 学 学 报 Journal of University of Science and Technology Beijing Vol．30No．8 Aug．2008 DOI:10．13374／j．issn1001－053x．2008．08．005
第8期 施雄樑等：连续退火工艺对低硅型冷轧低合金高强钢板力学性能的影响 .871 公司设计制造的Multipas连续退火模拟器进行冷轧 示，用于连退模拟的材料为马鞍山钢铁股份有限公 薄板的退火工艺模拟，研究在不同退火温度和不同 司（马钢）2130五机架串列式冷连轧机组生产的未 退火速度下，连退工艺对冷轧低合金高强钢板组织、 退火的酸洗冷轧板，试样尺寸为450mm×250mm 力学性能的影响，研究结果对冷轧低合金高强薄板 (RD)·退火前经过热轧、冷轧工序，其主要工艺参 的开发具有重要意义， 数如表2所示 1 Multipas模拟实验 表1实验钢化学成分（质量分数） Table 1 Chemical composition of test steel % 1.1实验材料 Si Mn Ti Nh 实验钢的化学成分设计采用很低的Si、较低的 0.0720.0060.850.0160.0070.0450.0070.020.044 Ti以及适中的Nb合金元素，其化学成分如表1所 表2热轧和冷轧主要工艺参数 Table 2 Main processing parameters of hot rolling and cold rolling 热轧工艺 冷轧工艺 加热温度/℃ 终轧温度/℃ 卷取温度/℃ 热卷厚度/mm 冷轧压下率/% 冷轧卷厚度/mm 1200 900 640 4.5 56.0 2.0 1.2实验方案与过程 的退火速度，设计了九种模拟实验方案，利用Multi- 为了研究连退工艺对冷轧低合金高强钢板组 pas模拟器进行模拟，如表3所示.典型的模拟连续 织、力学性能的影响，选取820,800和780℃三种不 退火工艺曲线如图1所示 同的退火温度和60,120和160mmin1三种不同 表3连续退火模拟实验方案 Table 3 Schedule of continuous annealing simulation 试样 退火速度/ 退火温度 均热温度， 缓冷温度， 闪冷温度， 过时效温度 快冷温度， 编号 (m'min T/℃ T2/℃ T/℃ T/℃ Ts/℃ Ts/C 1 160 820 820 680 400 350 150 2 160 800 800 680 400 350 ≤150 3 160 780 780 680 400 350 ≤150 4 120 820 820 680 400 350 ≤150 5 120 800 800 680 400 350 ≤150 6 120 780 780 680 400 350 150 7 60 820 820 680 400 350 ≤150 8 60 800 800 680 400 350 ≤150 9 60 780 780 680 400 350 ≤150 1000 入热电偶1 、平均温度 800 入热电2入设定温度 入热电偶3 600 A黄由出4 400 20 600 1200 1500 1800 2100 时间⅓ 图1典型退火模拟曲线 Fig.I Typical continuous annealing simulation curves
公司设计制造的 Multipas 连续退火模拟器进行冷轧 薄板的退火工艺模拟研究在不同退火温度和不同 退火速度下连退工艺对冷轧低合金高强钢板组织、 力学性能的影响研究结果对冷轧低合金高强薄板 的开发具有重要意义． 1 Multipas 模拟实验 1∙1 实验材料 实验钢的化学成分设计采用很低的 Si、较低的 Ti 以及适中的 Nb 合金元素其化学成分如表1所 示．用于连退模拟的材料为马鞍山钢铁股份有限公 司（马钢）2130五机架串列式冷连轧机组生产的未 退火的酸洗冷轧板试样尺寸为450mm×250mm （RD）．退火前经过热轧、冷轧工序其主要工艺参 数如表2所示． 表1 实验钢化学成分（质量分数） Table1 Chemical composition of test steel ％ C Si Mn P S Al N Ti Nb 0∙072 0∙006 0∙85 0∙016 0∙007 0∙045 0∙007 0∙02 0∙044 表2 热轧和冷轧主要工艺参数 Table2 Main processing parameters of hot rolling and cold rolling 热轧工艺 冷轧工艺 加热温度／℃ 终轧温度／℃ 卷取温度／℃ 热卷厚度／mm 冷轧压下率／％ 冷轧卷厚度／mm 1200 900 640 4∙5 56∙0 2∙0 1∙2 实验方案与过程 为了研究连退工艺对冷轧低合金高强钢板组 织、力学性能的影响选取820800和780℃三种不 同的退火温度和60120和160m·min －1三种不同 的退火速度设计了九种模拟实验方案利用 Multipas 模拟器进行模拟如表3所示．典型的模拟连续 退火工艺曲线如图1所示． 表3 连续退火模拟实验方案 Table3 Schedule of continuous annealing simulation 试样 编号 退火速度／ （m·min －1） 退火温度 T1／℃ 均热温度 T2／℃ 缓冷温度 T3／℃ 闪冷温度 T4／℃ 过时效温度 T5／℃ 快冷温度 T6／℃ 1 160 820 820 680 400 350 ≤150 2 160 800 800 680 400 350 ≤150 3 160 780 780 680 400 350 ≤150 4 120 820 820 680 400 350 ≤150 5 120 800 800 680 400 350 ≤150 6 120 780 780 680 400 350 ≤150 7 60 820 820 680 400 350 ≤150 8 60 800 800 680 400 350 ≤150 9 60 780 780 680 400 350 ≤150 图1 典型退火模拟曲线 Fig．1 Typical continuous annealing simulation curves 第8期 施雄 等： 连续退火工艺对低硅型冷轧低合金高强钢板力学性能的影响 ·871·
.872 北京科技大学学报 第30卷 在图1中，黑色、红色、绿色、蓝色和橙色曲线 为退火过程中热电偶采集的试样不同区域的温度变 2结果与讨论 化曲线，紫色曲线为试样平均温度的退火曲线，青色 2.1退火温度对组织、性能的影响 曲线为设定的退火模拟方案，可见，在试样不同区 图2为不同退火速度情况下各试样退火温度与 域的五条温度曲线差异不大，特别在高温区域，各处 屈服强度之间的关系，从图2可以看出，在三种退 温差不超过10℃，保证了试样退火的均匀性，而 火速度下随着退火温度的升高，屈服强度均降低 且，平均退火温度曲线与预设的退火模拟曲线几乎 金相实验结果表明，在不同退火速度条件下，组织晶 重合，说明Multipas能准确地按照预设退火曲线进 粒度没有明显差异，因此屈服强度的降低并非由晶 行退火模拟， 粒长大导致.根据文献[9一11]研究结果，随着退火 1.3实验结果 温度的提高，含Nb析出物粗大化或者发生溶解，降 对九个模拟试样，利用Zwick全自动拉伸试验 低了沉淀强化效果，这与本文的实验结果一致. 机检验力学性能，试样方向为横向，标距为80mm, 420 412 力学性能见表4.金相观察表明各试样显微组织均 408 405 400 400 由铁素体和珠光体组成，晶粒度在11.0级和11.5 195 级之间，并且在钢板横断面中心区域分布2级左右 390 380 ◆377 的带状组织 ◆160m/min --120 m/min ■365 360 表4试样力学性能 ◆-60mmin Table 4 Mechanical properties of samples 348 340 780 800 820 试样编号 屈服强度/MPa 抗拉强度/MPa延伸率/% 退火温度/℃ 377 458 29.0 2 400 467 24.0 图2退火温度与屈服强度的关系 Fig.2 Relationship between annealing temperature and yield 3 412 490 23.0 strength of samples 4 365 445 30.5 5 395 463 27.5 此外，金相检测结果表明在不同退火温度下，试 6 408 477 24.0 样的带状组织均为2级，但严重程度存在差别，以 7 348 432 31.0 120mmin的退火模拟实验为例，不同退火温度下 8 390 453 28.5 的试样金相组织如图3所示.820℃退火时带状组 405 468 28.0 织最严重，珠光体条带穿越整个视场；780℃退火时 带状组织不明显.其原因是由于退火温度降低，Mn 10山m 10μm 10 um 图3不同退火温度时试样的带状组织.(a)820℃；(b)800℃：(c)780℃ Fig.3 Banded structures of samples processed at different annealing temperatures:(a)820C;(b)800C:(c)780C 和C原子的扩散能力减弱，减少C原子在试样中心 屈服强度之间的关系，从图4可以看出：随着退火 部位的偏聚，使带状组织不明显，这对钢板的使用性 速度的提高，屈服强度升高；特别是退火温度为 能有利 820℃时，退火速度对屈服强度的影响更为显著，这 2.2退火速度对组织、性能的影响 与图2反映的趋势一致.有理由认为：当退火温度 图4为不同退火温度情况下各试样退火速度与 为达到820℃时，含Nb析出物的粗大化和溶解速度
在图1中黑色、红色、绿色、蓝色和橙色曲线 为退火过程中热电偶采集的试样不同区域的温度变 化曲线紫色曲线为试样平均温度的退火曲线青色 曲线为设定的退火模拟方案．可见在试样不同区 域的五条温度曲线差异不大特别在高温区域各处 温差不超过10℃保证了试样退火的均匀性．而 且平均退火温度曲线与预设的退火模拟曲线几乎 重合说明 Multipas 能准确地按照预设退火曲线进 行退火模拟． 1∙3 实验结果 对九个模拟试样利用 Zwick 全自动拉伸试验 机检验力学性能试样方向为横向标距为80mm 力学性能见表4．金相观察表明各试样显微组织均 由铁素体和珠光体组成晶粒度在11∙0级和11∙5 级之间并且在钢板横断面中心区域分布2级左右 的带状组织． 表4 试样力学性能 Table4 Mechanical properties of samples 试样编号 屈服强度／MPa 抗拉强度／MPa 延伸率／％ 1 377 458 29∙0 2 400 467 24∙0 3 412 490 23∙0 4 365 445 30∙5 5 395 463 27∙5 6 408 477 24∙0 7 348 432 31∙0 8 390 453 28∙5 9 405 468 28∙0 2 结果与讨论 2∙1 退火温度对组织、性能的影响 图2为不同退火速度情况下各试样退火温度与 屈服强度之间的关系．从图2可以看出在三种退 火速度下随着退火温度的升高屈服强度均降低． 金相实验结果表明在不同退火速度条件下组织晶 粒度没有明显差异因此屈服强度的降低并非由晶 粒长大导致．根据文献［9－11］研究结果随着退火 温度的提高含 Nb 析出物粗大化或者发生溶解降 低了沉淀强化效果这与本文的实验结果一致． 图2 退火温度与屈服强度的关系 Fig．2 Relationship between annealing temperature and yield strength of samples 此外金相检测结果表明在不同退火温度下试 样的带状组织均为2级但严重程度存在差别．以 120m·min －1的退火模拟实验为例不同退火温度下 的试样金相组织如图3所示．820℃退火时带状组 织最严重珠光体条带穿越整个视场；780℃退火时 带状组织不明显．其原因是由于退火温度降低Mn 图3 不同退火温度时试样的带状组织．（a）820℃；（b）800℃；（c）780℃ Fig．3 Banded structures of samples processed at different annealing temperatures：（a）820℃；（b）800℃；（c）780℃ 和 C 原子的扩散能力减弱减少 C 原子在试样中心 部位的偏聚使带状组织不明显这对钢板的使用性 能有利． 2∙2 退火速度对组织、性能的影响 图4为不同退火温度情况下各试样退火速度与 屈服强度之间的关系．从图4可以看出：随着退火 速度的提高屈服强度升高；特别是退火温度为 820℃时退火速度对屈服强度的影响更为显著．这 与图2反映的趋势一致．有理由认为：当退火温度 为达到820℃时含 Nb 析出物的粗大化和溶解速度 ·872· 北 京 科 技 大 学 学 报 第30卷
第8期 施雄樑等：连续退火工艺对低硅型冷轧低合金高强钢板力学性能的影响 .873. 420 均加剧，导致屈服强度受退火速度的影响更明显 408 42 金相组织检测表明，在不同退火速度时各试样 400 40s 395 40 显微组织构成均为铁素体和珠光体的混合组织， 0 380 +820℃ 800℃退火温度下各退火速度下显微组织如图5所 -。-800℃ 示，从图5可以看出，不同退火速度时显微组织中 +780℃ 360 365 铁素体体积分数存在明显差异，随着退火速度的提 348 高，铁素体体积分数明显降低， 340 形 120 160 退火温度℃ 以800℃退火温度下为例，不同退火速度对应 的显微组织中铁素体体积分数如表5所示.体积分 图4退火速度与屈服强度的关系 数由Axioskopr一MAT显微组织图像分析系统在 Fig.4 Relationship between the annealing speed and yield strength 100倍视场中测定，铁素体体积分数数值为连续10 of samples 个视场测定结果的平均值， (b) (c) 50m 50m 30m 图5800℃退火各冷却速度下显微组织.(a)60mmin;(b)120mmin:(c)160mmin-1 Fig5 Microstructure of samples processed at different annealing speeds:(a)60mmin(b)120mmin:(c)160mmin 表5800℃退火时不同退火速度对应的铁素体体积分数 析出向奥氏体排出C原子使奥氏体富碳，同时钢中 Table 5 Volume fraction of ferrite phase in microstructure at different 添加了奥氏体稳定元素Nb、Ti等，使得珠光体转变 annealing speeds and a annealing temperature of 800C 开始温度明显降低，结合连续退火冷却曲线，先共 退火速度/(mmim-) 铁素体体积分数/% 析铁素体主要在800~680℃之间的缓冷段 60 95.0 (T2一T3)析出，当退火速度小时，先共析铁素体析 120 88.0 出时间相对较长，铁素体体积分数较大，从而屈服强 160 83.0 度和抗拉强度降低而延伸率有一定提高，这与本文 的研究结果一致 众所周知，显微组织铁素体和珠光体的体积分 数比例对钢板的力学性能影响显著，由表5可见， 900 在同样的退火温度下退火速度对铁素体体积分数影 60 m/min 800 120 m/min 响较大，从而对力学性能产生较大影响，一般来说， 160 m/min 随着退火速度的提高，Y→P相变过冷度增加，奥氏 700 ·铁素体(0.1% 体分解珠光体形核加速且共析反应温度降低，根据 600 ·珠光体(0.16 ·贝氏体(0.16 相变动力学和热力学原理，这将导致先共析铁素体 500 ·珠光体999% 含量减少，珠光体转变量增加. ■贝氏体(99.9% 400 为研究连续退火速度对奥氏体相变的影响，采 30 用热力学材料特性模拟软件JMaPro3.0计算此成 10- 10 10P 10P 10* 10 时间s 分设计低合金高强钢的奥氏体等温转变曲线，如 图6所示，同时在图6中标出了不同连续退火速度 图6连续退火冷却曲线与奥氏体等温转变曲线 的冷却曲线.图6可以看出，珠光体转变开始温度 Fig6 Continuous annealing cooling curve and TTT curve of studied 明显低于平衡转变温度，其原因是先共析铁素体的 HSLA
图4 退火速度与屈服强度的关系 Fig．4 Relationship between the annealing speed and yield strength of samples 均加剧导致屈服强度受退火速度的影响更明显． 金相组织检测表明在不同退火速度时各试样 显微组织构成均为铁素体和珠光体的混合组织． 800℃退火温度下各退火速度下显微组织如图5所 示．从图5可以看出不同退火速度时显微组织中 铁素体体积分数存在明显差异随着退火速度的提 高铁素体体积分数明显降低． 以800℃退火温度下为例不同退火速度对应 的显微组织中铁素体体积分数如表5所示．体积分 数由 Axioskopr－MAT 显微组织图像分析系统在 100倍视场中测定铁素体体积分数数值为连续10 个视场测定结果的平均值． 图5 800℃退火各冷却速度下显微组织．（a）60m·min －1；（b）120m·min －1；（c）160m·min －1 Fig．5 Microstructure of samples processed at different annealing speeds：（a）60m·min －1；（b）120m·min －1；（c）160m·min －1 表5 800℃退火时不同退火速度对应的铁素体体积分数 Table5 Volume fraction of ferrite phase in microstructure at different annealing speeds and a annealing temperature of 800℃ 退火速度／（m·min －1） 铁素体体积分数／％ 60 95∙0 120 88∙0 160 83∙0 众所周知显微组织铁素体和珠光体的体积分 数比例对钢板的力学性能影响显著．由表5可见 在同样的退火温度下退火速度对铁素体体积分数影 响较大从而对力学性能产生较大影响．一般来说 随着退火速度的提高γ→P 相变过冷度增加奥氏 体分解珠光体形核加速且共析反应温度降低根据 相变动力学和热力学原理这将导致先共析铁素体 含量减少珠光体转变量增加． 为研究连续退火速度对奥氏体相变的影响采 用热力学材料特性模拟软件 JMaPro 3∙0计算此成 分设计低合金高强钢的奥氏体等温转变曲线如 图6所示同时在图6中标出了不同连续退火速度 的冷却曲线．图6可以看出珠光体转变开始温度 明显低于平衡转变温度．其原因是先共析铁素体的 析出向奥氏体排出 C 原子使奥氏体富碳同时钢中 添加了奥氏体稳定元素 Nb、Ti 等使得珠光体转变 开始温度明显降低．结合连续退火冷却曲线先共 析铁 素 体 主 要 在 800～680 ℃ 之 间 的 缓 冷 段 （ T2－ T3）析出当退火速度小时先共析铁素体析 出时间相对较长铁素体体积分数较大从而屈服强 度和抗拉强度降低而延伸率有一定提高这与本文 的研究结果一致． 图6 连续退火冷却曲线与奥氏体等温转变曲线 Fig．6 Continuous annealing cooling curve and TTT curve of studied HSLA 第8期 施雄 等： 连续退火工艺对低硅型冷轧低合金高强钢板力学性能的影响 ·873·
.874 北京科技大学学报 第30卷 (周振丰.焊接治金学.北京：机械工业出版社，2005) 3结论 [5]Zhang Y Y.Research on Welding Procedures and Welded bint Properties of Domex 700 MC HSLA Steel by Dioxide Gas Shield- (1)在不同的退火温度、退火速度下钢板退火 ed Arc Welding Process [Dissertation].Chengdu:Xihua Univer- 组织的类型和晶粒度基本相同，退火温度的升高降 sity,2007:25 低了沉淀强化效果，降低钢板的强度，且钢板中心区 (章友宜，Domex7OOMC低合金高强钢CO2气体保护焊焊接 域的带状组织较为严重， 工艺及焊接接头性能研究[学位论文】成都：西华大学， (2)随着退火速度的降低，铁素体含量增加，钢 2007:25) 板强度下降，特别是在820℃退火时强度指标下降 [6]LiJL.Continuous Hot Dip Galvanization of Steel Strip.2nd ed.Beijing:Metallurgical Industry Press,1995 迅速 (李九岭.带钢连续热镀锌.2版，北京：冶金工业出版社， (3)当退火温度为780℃且退火速度为160 1995) mmin时，强化效果较好，钢板屈服强度达到412 [7]Ma M T.Advanced Automotive Steels.Beijing:Chemistry In- MPa,带状组织轻微，可开发出使用性能良好的380 dustry Press.2007 MPa级低硅型低合金高强度钢板， (马鸣图.先进汽车用钢.北京：化学工业出版社，2007) [8]Tanaka Y.Chen Y.New high strength steel for exposure panels. 参考文献 A1 SC Tech,2005(6):55 (田中靖[日]陈妍，译.汽车外面板用高强度钢板.鞍钢技 [1]Wu W L.Zhan H.Yang X L.Applications and function of Mul- 术，2005(6)：55) tipas.Shanghai Met.2007,29(5):101 [9]Fu JY.Wang WZ.Qiu W J.et al.Nb:Science and Tech- (吴文林，詹华，杨兴亮，多功能连续退火模拟设备的功能及 niques.Beijing:Metallurgical Industry Press.2003 应用，上海金属，2007,29(5)：101) (傅俊岩，王伟哲，邱文军，等.铌科学与技术。北京：治金 [2]Gardiola B.Humbert M.Esling C.et al.Determination and pre- 工业出版社，2003) diction of the inherited ferrite texture in a HSLA steel produced by [10]Zhao Y.Hu X W,Zhu T,et al.Application of V microalloying compact strip production.Mater Sci Eng,2001,A303:60 technology of HSLA steel producing in CSP line.J Iron Steel [3]Humbert M.Gardiola B.Esling C.et al.Modelling of the vari- Res,2005,17(08):73 ant selection mechanism in the phase transformation of HSLA steel (赵勇，胡学文，朱涛，等.钒微合金化技术在CSP线HSLA produced by compact strip production.Acta Mater,2002.50: 钢生产中的应用.钢铁研究学报，2005,17(08)：73) 1741 [11]Zhao X M.Wu D.Zhang L Z.et al.Modeling of isothermal [4]Zhou Z F.Welding Metallurgy.Beijing:China Machine Press. precipitation kinetics in HSLA steels and its application.Acta 2005 Metall Sin Engl Leut,2004.17(6):902
3 结论 （1） 在不同的退火温度、退火速度下钢板退火 组织的类型和晶粒度基本相同退火温度的升高降 低了沉淀强化效果降低钢板的强度且钢板中心区 域的带状组织较为严重． （2） 随着退火速度的降低铁素体含量增加钢 板强度下降特别是在820℃退火时强度指标下降 迅速． （3） 当退火温度为780℃且退火速度为160 m·min －1时强化效果较好钢板屈服强度达到412 MPa带状组织轻微可开发出使用性能良好的380 MPa 级低硅型低合金高强度钢板． 参 考 文 献 ［1］ Wu W LZhan HYang X L．Applications and function of Multipas．Shanghai Met200729（5）：101 （吴文林詹华杨兴亮．多功能连续退火模拟设备的功能及 应用．上海金属200729（5）：101） ［2］ Gardiola BHumbert MEsling Cet al．Determination and prediction of the inherited ferrite texture in a HSLA steel produced by compact strip production．Mater Sci Eng2001A303：60 ［3］ Humbert MGardiola BEsling Cet al．Modelling of the variant selection mechanism in the phase transformation of HSLA steel produced by compact strip production．Acta Mater200250： 1741 ［4］ Zhou Z F．Welding Metallurgy．Beijing：China Machine Press 2005 （周振丰．焊接冶金学．北京：机械工业出版社2005） ［5］ Zhang Y Y．Research on Welding Procedures and Welded Joint Properties of Domex700MC HSL A Steel by Dioxide Gas Shielded A rc Welding Process ［Dissertation］．Chengdu：Xihua University2007：25 （章友宜．Domex 700MC 低合金高强钢 CO2 气体保护焊焊接 工艺及焊接接头性能研究 ［ 学位论文 ］．成都：西华大学 2007：25） ［6］ Li J L．Continuous Hot Dip Galv aniz ation of Steel Strip．2nd ed．Beijing：Metallurgical Industry Press1995 （李九岭．带钢连续热镀锌．2版．北京：冶金工业出版社 1995） ［7］ Ma M T．A dv anced A utomotive Steels．Beijing：Chemistry Industry Press2007 （马鸣图．先进汽车用钢．北京：化学工业出版社2007） ［8］ Tanaka YChen Y．New high strength steel for exposure panels． AISC Tech2005（6）：55 （田中靖［日］．陈妍译．汽车外面板用高强度钢板．鞍钢技 术2005（6）：55） ［9］ Fu J YWang W ZQiu W Jet al．Nb：Science and Techniques．Beijing：Metallurgical Industry Press2003 （傅俊岩王伟哲邱文军等．铌·科学与技术．北京：冶金 工业出版社2003） ［10］ Zhao YHu X WZhu Tet al．Application of V microalloying technology of HSLA steel producing in CSP line．J Iron Steel Res200517（08）：73 （赵勇胡学文朱涛等．钒微合金化技术在 CSP 线 HSLA 钢生产中的应用．钢铁研究学报200517（08）：73） ［11］ Zhao X MWu DZhang L Zet al．Modeling of isothermal precipitation kinetics in HSLA steels and its application． Acta Metall Sin Engl Lett200417（6）：902 ·874· 北 京 科 技 大 学 学 报 第30卷