板带钢热轧润滑作用机理及润滑效果

D0I:10.13374/i.issnl00103x.2011.02.008 第33卷第2期 北京科技大学学报 Vo133 No 2 2011年2月 Journal ofUniversity of Science and Technobgy Bejjing Feb 2011 板带钢热轧润滑作用机理及润滑效果 马艳丽 孙建林 高雅 李宁廷 北京科技大学材料科学与工程学院。北京100083 通信作者，Em到s@s业m 摘要通过建立汽化燃烧区对热轧变形区进行分析计算，发现无论在热轧变形区入口处的汽化燃烧区，还是在变形区，油 水混合液都没有足够的时间达到燃点，仍以液体形式存在.采用四球摩擦试验机进行了油膜强度和摩擦因数测定并进行长磨 试验.磨斑表面观察表明：当轧制油在水中的质量浓度大于2g时，润滑状态为边界润滑，该状态下的润滑作用效果取决 于油膜强度，并非轧制油的质量浓度.采用28，质量浓度进行轧制润滑生产试验。验证了上述研究结果.润滑有效地降低 了轧制压力，同时对冷却水污染最小，取得了很好的润滑效果.对于不同的轧制产品与工艺而言，建议轧制油使用的质量浓度 应小于10：L!否则轧制油残留可能引起冷却水污染. 关键词热轧：润滑：润滑油：机理：轧机 分类号TG33511 Lubrication m echanis and effects n hot strip rollng process MA Yan li SN Jan-lin.GAO Ya L.IN ing ting Schpol ofMaterals Sc ience and Enginee ring Universit ofSc ience and Technokgy Beijing Beijing 100083 China Correspand ng author Email sj@ust edu cn ABSTRACT Through the analsis ofhot rollng pocesses by establish ing a vaporizing com bustion zone itwas ound that the oilwa term xture kept liud and there was not enough tme to reach its bum ng pont both in the entry vaporizing combustion zone and de fomation zone Oil fim strengh ests frictpn coefficient ests and png grnding experin en ts were carried out on a purball machine W ear scars showed hat when the mass concentation of he rollng oil n water wasmore than 2g 1-!he lubricatin regine was boundary ubricatpp in wh ich the ubrication effects depended on the strength ofoil fims notoil concen tation Rollng lubrication in production with an oil mass concen tration of28 I was tested it proved the abovemen tioned research results The rolling prce was effectively decreased and the cooling water poll tion wasm nmal at he same tme It was recamm ended hat hem ass concen tration of the rolling oil should be ess han 108 I ford ifferent rolling products and processes oferw ise he rollng oil residuesm ght cause the cooling water pollted KEY WORDS hot rolling ubrication ubrcating oik mechan isms rollng milk 钢铁生产向节能减排、清洁生产方面的发展，极 滑作用效果，同时又阻碍了热轧润滑的推广应 大地促进了轧制工艺润滑技术的推广应用-.然 用7-.为此。本文就热轧润滑机理进行了分析计算 而，就热轧润滑应用技术而言，我国存在的主要问题 和试验，并结合酒钢CSP热轧工艺数据和摩擦学试 是热轧油消耗大（高达250，而国外先进水平 验研究，试图揭示热轧工艺润滑机理，以期保证热轧 油耗在80惩左右，其结果造成轧制过程不稳 工艺润滑应用效果。 定，更严重的是多余的热轧油有可能污染冷却 水.出现上述问题的主要原因是对热轧润滑作用 1热轧变形区入口与变形区 机理还缺乏深入了解4-，没有进一步明确热轧油 为便于讨论，将润滑剂蒸发、汽化甚至可能燃烧 耗量与润滑效果的关系.这既严重影响了热轧润 的区域称为汽化燃烧区(vaporzing combustion zone 收稿日期：2010-04-14 基金项目：中石化合作项目（板带钢热轧工艺润滑剂研究）

第 33卷 第 2期 2011年 2月 北 京 科 技 大 学 学 报 JournalofUniversityofScienceandTechnologyBeijing Vol.33 No.2 Feb.2011 板带钢热轧润滑作用机理及润滑效果 马艳丽 孙建林 高 雅 李宁廷 北京科技大学材料科学与工程学院, 北京 100083 通信作者, E-mail:sjl@ustb.edu.cn 摘 要 通过建立汽化燃烧区对热轧变形区进行分析计算, 发现无论在热轧变形区入口处的汽化燃烧区, 还是在变形区, 油 水混合液都没有足够的时间达到燃点, 仍以液体形式存在.采用四球摩擦试验机进行了油膜强度和摩擦因数测定并进行长磨 试验.磨斑表面观察表明:当轧制油在水中的质量浓度大于 2g·L-1时, 润滑状态为边界润滑, 该状态下的润滑作用效果取决 于油膜强度, 并非轧制油的质量浓度.采用 2 g·L-1质量浓度进行轧制润滑生产试验, 验证了上述研究结果.润滑有效地降低 了轧制压力, 同时对冷却水污染最小, 取得了很好的润滑效果.对于不同的轧制产品与工艺而言, 建议轧制油使用的质量浓度 应小于 10g·L-1 , 否则轧制油残留可能引起冷却水污染. 关键词 热轧;润滑;润滑油 ;机理;轧机 分类号 TG335.11 Lubricationmechanism andeffectsinhot-striprollingprocess MAYan-li, SUNJian-lin , GAOYa, LINing-ting SchoolofMaterialsScienceandEngineering, UniversityofScienceandTechnologyBeijing, Beijing100083, China Correspondingauthor, E-mail:sjl@ustb.edu.cn ABSTRACT Throughtheanalysisofhotrollingprocessesbyestablishingavaporizingcombustionzone, itwasfoundthattheoil-wa￾termixturekeptliquidandtherewasnotenoughtimetoreachitsburningpointbothintheentryvaporizingcombustionzoneandde￾formationzone.Oilfilmstrengthtests, frictioncoefficienttestsandlonggrindingexperimentswerecarriedoutonafour-ballmachine. Wearscarsshowedthatwhenthemassconcentrationoftherollingoilinwaterwasmorethan2 g· L-1 , thelubricationregimewas boundarylubrication, inwhichthelubricationeffectsdependedonthestrengthofoilfilms, notoilconcentration.Rollinglubricationin productionwithanoilmassconcentrationof2g·L-1 wastested;itprovedtheabove-mentionedresearchresults.Therollingforcewas effectivelydecreasedandthecoolingwaterpollutionwasminimalatthesametime.Itwasrecommendedthatthemassconcentrationof therollingoilshouldbelessthan10g·L-1 fordifferentrollingproductsandprocesses;otherwisetherollingoilresiduesmightcausethe coolingwaterpolluted. KEYWORDS hotrolling;lubrication;lubricatingoils;mechanisms;rollingmills 收稿日期:2010--04--14 基金项目:中石化合作项目(板带钢热轧工艺润滑剂研究) 钢铁生产向节能减排 、清洁生产方面的发展,极 大地促进了轧制工艺润滑技术的推广应用 [ 1--2] .然 而 ,就热轧润滑应用技术而言, 我国存在的主要问题 是热轧油消耗大 (高达 250 g·t -1 , 而国外先进水平 油耗在 80 g·t -1左右 ), 其结果造成轧制过程不稳 定 , 更严重的是多余的热轧油有可能污染冷却 水 [ 3] .出现上述问题的主要原因是对热轧润滑作用 机理还缺乏深入了解 [ 4--5] , 没有进一步明确热轧油 耗量与润滑效果的关系 [ 6] .这既严重影响了热轧润 滑作用效果, 同时又阻碍了热轧润滑的推广应 用 [ 7--8] .为此, 本文就热轧润滑机理进行了分析计算 和试验,并结合酒钢 CSP热轧工艺数据和摩擦学试 验研究,试图揭示热轧工艺润滑机理,以期保证热轧 工艺润滑应用效果 . 1 热轧变形区入口与变形区 为便于讨论,将润滑剂蒸发、汽化甚至可能燃烧 的区域称为汽化燃烧区 (vaporizingcombustionzone, DOI :10.13374/j .issn1001 -053x.2011.02.008

第2期 马艳丽等：板带钢热轧润滑作用机理及润滑效果 。179° VCZ.为便于计算，将汽化燃烧区定义为如图1所 即可求出轧辊经过汽化燃烧区的时间为： 示的区域.处于轧辊和钢板表面之间微小空间内， 2r n (1) 其中钢板温度最高可达1250℃轧辊温度约为 120℃9，热轧油油滴进入变形区后，轧辊与轧件接 其中， 触时瞬间温度可达到500℃. 0=arcsin?-Hh (2) 所以 汽化燃烧区 ←，1 arcsin-H4h 2x n (3) 式中：为轧辊转速，s:9为轧辊直径，mH为轧 前钢板厚度，mrg为辊缝高度.m 2热轧过程润滑剂状态 采用酒钢热轧3.0mX1250mm的生产线现 图1热轧润滑剂的汽化燃烧区示意图 Fig I Vaporizng combustion zone of lubrica tion 场数据，由上述公式计算各机架轧辊在上述汽化燃 烧区、变形区停留时间以及总时间，结果如表1 己知轧辊转速、钢板厚度、轧辊直径及辊缝大小 所示 表1各机架轧辊在汽化燃烧区和变形区停留时间 Table 1 Tme of olls n he vaporizing conbustion zone and de fomation zone 机架轧辊代号额定转速(mr1) 辊径/m 钢板入厚/m辊缝/mm VC时间/s变形区时间/s总时间/s 69.94 86806 6089 25.27 0.210 0040 0250 P 69.94 837.10 2527 1267 0210 0024 0234 B 144.36 74878 1267 7.72 0.102 0008 0110 F4 231.58 67694 7.72 5.11 0.060 0004 0064 尽 44898 56886 511 377 0033 0002 0035 F 580.00 61327 377 304 0025 0001 0026 由表1可以看出：钢板在经过各机架汽化燃烧 膜强度P值，如图2所示.很明显，在质量浓度较低 区和变形区的最长时间分别为0.21和0.04s 时，通过增加质量浓度可以显著提高润滑剂油膜强 孙平等研究了乳化液油滴的燃烧时间与油滴直 度，当质量浓度达到一定值时，继续增加浓度，P值 径、含水量和周围气氛的关系，结果表明：随着 增大得并不明显. 油滴直径的增大，燃烧时间变长.另外，随着油滴 1000r 中水添加率的增大，着火延迟时间变长.结合具体 轧制工艺条件可以得到热轧油水混合液在轧机工 800 作辊上的液滴直径为1m左右，含水量最高的液 滴在900℃下着火延迟时间为1s左右，燃烧时间 600 为0.6左右. ●30℃ 400 ■60℃ 结合表1中的计算结果可知：无论在热轧变形 区入口汽化燃烧区，还是在变形区，油水混合液都来 2006 10 152025 不及燃烧其润滑状态仍为传统的液态润滑状态， 质量浓度(gL少 图2油水混合液的质量浓度对油膜强度的影响 3试验与结果分析 Fg 2 Effect of he mass concentration of the oilwater mix mre on the strength of oil fim 试验选用市售商品热轧油，40℃下运动黏度为 48.0。s.选择不同油水混合比例，在四球摩 从具体试验数据来看，当轧制油在水中质量浓 擦试验机上测定混合液在30℃和60℃条件下的油 度为2~10工时，表现出较高的极压润滑性能

第 2期 马艳丽等:板带钢热轧润滑作用机理及润滑效果 VCZ).为便于计算 ,将汽化燃烧区定义为如图 1所 示的区域.处于轧辊和钢板表面之间微小空间内 , 其中钢板温度最高可达 1 250 ℃, 轧辊温度约为 120℃ [ 9] ,热轧油油滴进入变形区后 , 轧辊与轧件接 触时瞬间温度可达到 500℃. 图 1 热轧润滑剂的汽化燃烧区示意图 Fig.1 Vaporizingcombustionzoneoflubrication 已知轧辊转速、钢板厚度、轧辊直径及辊缝大小 即可求出轧辊经过汽化燃烧区的时间为 : t= θ 2πn (1) 其中 , θ=arcsin φ-H+h φ (2) 所以 t= 1 2πn arcsin φ-H+h φ (3) 式中 :n为轧辊转速 , s -1;φ为轧辊直径 , mm;H为轧 前钢板厚度, mm;h为辊缝高度, mm. 2 热轧过程润滑剂状态 采用酒钢热轧 3.0 mm×1 250 mm的生产线现 场数据,由上述公式计算各机架轧辊在上述汽化燃 烧区 、变形区停留时间以及总时间 , 结果如表 1 所示 . 表 1 各机架轧辊在汽化燃烧区和变形区停留时间 Table1 Timeofrollsinthevaporizingcombustionzoneanddeformationzone 机架 /轧辊代号 额定转速 /(r·min-1 ) 辊径 /mm 钢板入厚 /mm 辊缝 /mm VCZ时间 /s 变形区时间 /s 总时间/s F1 69.94 868.06 60.89 25.27 0.210 0.040 0.250 F2 69.94 837.10 25.27 12.67 0.210 0.024 0.234 F3 144.36 748.78 12.67 7.72 0.102 0.008 0.110 F4 231.58 676.94 7.72 5.11 0.060 0.004 0.064 F5 448.98 568.86 5.11 3.77 0.033 0.002 0.035 F6 580.00 613.27 3.77 3.04 0.025 0.001 0.026 由表 1可以看出 :钢板在经过各机架汽化燃烧 区和变形区的最长时间分别为 0.21 s和 0.04 s. 孙平等研究了乳化液油滴的燃烧时间与油滴直 径 、含水量和周围气氛的关系 , 结果表明 [ 10] :随着 油滴直径的增大, 燃烧时间变长 .另外, 随着油滴 中水添加率的增大, 着火延迟时间变长 .结合具体 轧制工艺条件可以得到热轧油水混合液在轧机工 作辊上的液滴直径为 1 mm左右 , 含水量最高的液 滴在 900 ℃下着火延迟时间为 1 s左右 , 燃烧时间 为 0.6 s左右 . 结合表 1中的计算结果可知:无论在热轧变形 区入口汽化燃烧区,还是在变形区,油水混合液都来 不及燃烧,其润滑状态仍为传统的液态润滑状态. 3 试验与结果分析 试验选用市售商品热轧油 , 40 ℃下运动黏度为 48.0 mm 2 ·s -1 .选择不同油水混合比例 , 在四球摩 擦试验机上测定混合液在 30 ℃和 60 ℃条件下的油 膜强度 PB值,如图 2所示.很明显 ,在质量浓度较低 时, 通过增加质量浓度可以显著提高润滑剂油膜强 度, 当质量浓度达到一定值时, 继续增加浓度 , PB值 增大得并不明显. 图 2 油水混合液的质量浓度对油膜强度的影响 Fig.2 Effectofthemassconcentrationoftheoil-watermixtureon thestrengthofoilfilm 从具体试验数据来看, 当轧制油在水中质量浓 度为 2 ～ 10 g·L -1时 ,表现出较高的极压润滑性能, · 179·

。180 北京科技大学学报 第33卷 这与现场实际应用效果的使用质量浓度范围也是相 和28L的轧制液进行1h的长磨试验，测量动态 一致的 摩擦因数，并在显微镜下观察磨斑形貌，其结果见图 进一步在392N压力下，选取质量浓度为1g工1 3和图4 a 0.12 008 区0.10 0.06 1000 200030004000 1000200030004000 时间s 时间s 图3摩擦因数随时间的变化.()质量浓度18L1:(b)质量浓度2：L-1 F琴3 Vart知of friction coeff你知tw谕恤s(两1gL广生(b)28Ll b 200m 200um 图4长磨试验1h后钢球表面形貌.()质量浓度18L-4(b)质量浓度28L-1 Fig 4 Surface patems of steel balls after1 h kng grnding a)18 (b)28 L1 观察磨损后钢球表面可以发现，图4()磨斑周 架不进行润滑.主要保证使带钢顺利咬入，防止打 围均出现了明显的氧化，并且磨痕纹理不规则，呈现 滑.同时最后一架轧机利用带钢表面残油进行润 出类似干摩擦特征，稳定摩擦因数在011左右.随 滑，防止残油进入冷却水中.B~巧各机架设定喷 着质量浓度增加到28上，图4(b)磨痕纹理规则， 油量为68mmr,轧制油质量浓度为2惩L1 边缘整齐，符合边界润滑特征川，而长磨试验稳定 表2为在生产热轧板时不同润滑工艺下轧制力的 的摩擦因数在008左右 对比. 4热轧工艺润滑效果 从表2可以看出：与不加润滑相比，采用热轧润 滑可以明显地降低各道次的轧制力：特别是6轧机 根据上述研究结果，设计了酒钢CSP生产 虽然未采用轧制润滑，但是由于带钢表面残油所起 3.0mmX1500mm规格Q235B钢板时热轧润滑工 的润滑作用，轧制力降低明显.这也进一步防止了 艺，即“头尾不润滑”的润滑方式.机架和6机 轧制油最后进入冷却水. 表2不同润滑工艺下的各机架轧制力对比 Table2 Rolling force of F1-F6 under different lubrica tion cond itions 厚度/ 润滑 轧制力平均值/kN m 工艺 F F F3 F4 S F6 3.0 全关闭 2457867 26157.64 1967337 14679.72 10579.720 9513.957 30 F2-F5 2417014 2535549 19587.58 14341.14 9597.336 9211.374

北 京 科 技 大 学 学 报 第 33卷 这与现场实际应用效果的使用质量浓度范围也是相 一致的 . 进一步在 392N压力下,选取质量浓度为 1 g·L -1 和 2 g·L -1的轧制液进行 1 h的长磨试验 , 测量动态 摩擦因数 ,并在显微镜下观察磨斑形貌 ,其结果见图 3和图 4. 图 3 摩擦因数随时间的变化.(a)质量浓度 1g·L-1 ;(b)质量浓度 2g·L-1 Fig.3 Variationoffrictioncoefficientwithtime:(a)1g·L-1;(b)2g·L-1 图 4 长磨试验 1h后钢球表面形貌.(a)质量浓度 1g·L-1;(b)质量浓度 2g·L-1 Fig.4 Surfacepatternsofsteelballsafter1hlonggrinding:(a)1g·L-1 ;(b)2g·L-1 观察磨损后钢球表面可以发现, 图 4(a)磨斑周 围均出现了明显的氧化,并且磨痕纹理不规则 ,呈现 出类似干摩擦特征,稳定摩擦因数在 0.11左右.随 着质量浓度增加到 2 g·L -1 ,图 4(b)磨痕纹理规则 , 边缘整齐,符合边界润滑特征 [ 11] , 而长磨试验稳定 的摩擦因数在 0.08左右 . 4 热轧工艺润滑效果 根据上述研究结 果, 设 计了酒钢 CSP生产 3.0mm×1 500 mm规格 Q235B钢板时热轧润滑工 艺 ,即 “头尾不润滑 ”的润滑方式 .F1 机架和 F6机 架不进行润滑 .主要保证使带钢顺利咬入, 防止打 滑.同时最后一架轧机利用带钢表面残油进行润 滑,防止残油进入冷却水中 .F3 ～ F5各机架设定喷 油量为 68 mL·min -1 , 轧制油质量浓度为 2 g·L -1. 表 2为在生产热轧板时不同润滑工艺下轧制力的 对比 . 从表 2可以看出 :与不加润滑相比 ,采用热轧润 滑可以明显地降低各道次的轧制力;特别是 F6轧机 虽然未采用轧制润滑 ,但是由于带钢表面残油所起 的润滑作用, 轧制力降低明显 .这也进一步防止了 轧制油最后进入冷却水 . 表 2 不同润滑工艺下的各机架轧制力对比 Table2 RollingforceofF1-F6 underdifferentlubricationconditions 厚度 / mm 润滑 工艺 轧制力平均值 /kN F1 F2 F3 F4 F5 F6 3.0 全关闭 24 578.67 26 157.64 19 673.37 14 679.72 10 579.720 9 513.957 3.0 F2 ～ F5 24 170.14 25 355.49 19 587.58 14 341.14 9 597.336 9 211.374 · 180·

第2期 马艳丽等：板带钢热轧润滑作用机理及润滑效果 181° 4 Sun JI.Technokgy and Application of the Lubricate Theory of 5结论 Roll ing Processes Beijing Meta llugy hdustry Press 2010 (孙建林.轧制工艺润滑原理技术与应用.北京：治金工业出 (1)热轧润滑过程入口的汽化燃烧区与变形区 版社，2010) 内轧制油来不及燃烧，以液体状态为主，轧制变形区 AashmaA XueW D Yoshic Y.Lubricationmechanim in hot 润滑状态边界润滑. rolling by new ly devebped smula tion testng machne CRP Ann (2)边界润滑状态一旦建立起来，其效果主要 ManufTechnol 2007 56(1):297 取决于边界膜的极压特征，也即油膜强度，而与轧制 Shirizy A Lenad JG Effect of lubrication on mill bads during hot olling of bw caton steel strips J Ma ter Prooess Technol 油的质量浓度关系不大，为此应着力提高轧制油油 2002(6):61 膜强度. 7 Lenard JG Pietrk M Ma thematical and Physical Smulat ion of (3)从摩擦学试验和现场轧制润滑试验结果来 the P operties of Hot Rolled Products Eastboume Angny Rowe 看，控制轧制油质量浓度在2~10惩匚'即可满足热 Ltd 1999 轧润滑效果.届时可根据具体轧制产品与工艺做出 Sun JL Ma Y L.ZhangZC et al Effectof lot olling lubrica tion on the surface qua lit of strips J Univ Sci Technol Beiing 相应调整，但应以质量浓度下限为准. 200628(145 参考文献 (孙建林，马艳丽，张志超.不同润滑条件对热轧板带钢表面 氧化的影响.北京科技大学学报。200628(1：45) 【】Chinese Socjety or Mem Report an Ad小ances n Melurgical [9 W ang L Y Luo SM Huang G J Sudy a empemture fiel of Eng neering and Technobgy Beijng China Science and Technol cast iron compound oll in shb hot rolling J Chongqing Univ Pe52009 199417(2为95 中国金属学会.治金工程技术学科发展报告.北京：中国科 (汪凌云，骆少明，黄光杰.热轧板铸铁复合轧辊温度场的研 学技术出版社，2009) 究.重庆大学学报199417(2,95) [2 Sun J L Ma Y L Devebpment and application of ubrication 10 Sun P An investgation np the ombustin behavior of he emul technokgy for olling process Spec Steel 2007 28(3)47 skn dropet J JiangsuUnivSciTehnolNat Sci 2001 22(3) 孙建林，马艳丽.轧制过程工艺润滑技术的发展和应用.特殊 钢.200728(3)片47) (孙平.乳化油油滴着火燃烧现象的实验研究.江苏理工大 3]Li ZY APplication Pmctice of hot oolling lubricatin n Tangs 学学报：自然科学版.2001.22(3)：17) han Jiankng800mm finishing mills MetWord 2009 (1)54 【ll刂Chandmsekaran S KhemchandaniMV ShamaY P Sudieson G浏志勇.800m精轧机组热轧润滑工艺应用实践.金属世 the boundary lubrication regime in a pur ball machine Wear 界，2009(1)片54) 1985105(2):145

第 2期 马艳丽等:板带钢热轧润滑作用机理及润滑效果 5 结论 (1)热轧润滑过程入口的汽化燃烧区与变形区 内轧制油来不及燃烧 ,以液体状态为主,轧制变形区 润滑状态边界润滑. (2)边界润滑状态一旦建立起来, 其效果主要 取决于边界膜的极压特征 ,也即油膜强度 ,而与轧制 油的质量浓度关系不大 , 为此应着力提高轧制油油 膜强度 . (3)从摩擦学试验和现场轧制润滑试验结果来 看 ,控制轧制油质量浓度在 2 ～ 10 g·L -1即可满足热 轧润滑效果 .届时可根据具体轧制产品与工艺做出 相应调整,但应以质量浓度下限为准 . 参 考 文 献 [ 1] ChineseSocietyforMetals.ReportonAdvancesinMetallurgical EngineeringandTechnology.Beijing:ChinaScienceandTechnol￾ogyPress, 2009 (中国金属学会.冶金工程技术学科发展报告.北京:中国科 学技术出版社, 2009) [ 2] SunJL, MaY L.Developmentandapplicationoflubrication technologyforrollingprocess.SpecSteel, 2007, 28(3):47 (孙建林, 马艳丽.轧制过程工艺润滑技术的发展和应用.特殊 钢, 2007, 28(3):47) [ 3] LiuZY.ApplicationpracticeofhotrollinglubricationinTangs￾hanJianlong800mmfinishingmills.MetWorld, 2009 (1):54 (刘志勇.800mm精轧机组热轧润滑工艺应用实践.金属世 界, 2009 (1):54) [ 4] SunJL.TechnologyandApplicationoftheLubricateTheoryof RollingProcesses.Beijing:MetallurgyIndustryPress, 2010 (孙建林.轧制工艺润滑原理技术与应用.北京:冶金工业出 版社, 2010) [ 5] AzushimaA, XueWD, YoshidaY.Lubricationmechanisminhot rollingbynewlydevelopedsimulationtestingmachine.CIRPAnn ManufTechnol, 2007, 56(1):297 [ 6] ShirizlyA, LenardJG.Effectoflubricationonmillloadsduring hotrollingoflowcarbonsteelstrips.JMaterProcessTechnol, 2002(6):61 [ 7] LenardJG, PietrzykM.MathematicalandPhysicalSimulationof thePropertiesofHotRolledProducts.Eastbourne:AntonyRowe Ltd, 1999 [ 8] SunJL, MaYL, ZhangZC, etal.Effectofhot-rollinglubrica￾tiononthesurfacequalityofstrips.JUnivSciTechnolBeijing, 2006, 28(1):45 (孙建林, 马艳丽, 张志超.不同润滑条件对热轧板带钢表面 氧化的影响.北京科技大学学报, 2006, 28(1):45) [ 9] WangLY, LuoSM, HuangGJ.Studyontemperaturefieldof castironcompoundrollinslabhotrolling.JChongqingUniv, 1994, 17(2):95 (汪凌云, 骆少明, 黄光杰.热轧板铸铁复合轧辊温度场的研 究.重庆大学学报, 1994, 17(2):95) [ 10] SunP.Aninvestigationintothecombustionbehavioroftheemul￾siondroplet.JJiangsuUnivSciTechnolNatSci, 2001, 22(3): 17 (孙平.乳化油油滴着火燃烧现象的实验研究.江苏理工大 学学报:自然科学版, 2001, 22(3):17) [ 11] ChandrasekaranS, KhemchandaniMV, SharmaYP.Studieson theboundarylubricationregimeinafour-ballmachine.Wear, 1985, 105(2):145 · 181·