中碳铝硅镇静钢连铸坯的高温延塑性

D0I:10.13374/j.issn1001-053x.1996.04.006 第18卷第4期 北京科技大学学报 Vol.18 No.4 1996年8月 Journal of University of Science and Technology Beijing Aug.1996 中碳铝硅镇静钢连铸坯的高温延塑性 吴冬梅”王新华)刘新宇”费惠春2》张力2) )北京科技大学治金系，北京1000832)宝山钢铁公司 摘要采用Gleeble-15O0热模拟实验机测试了宝钢生产的易出现角横裂纹缺陷的中碳铝硅镇静 钢G4151连铸坯的高温延塑性，并通过金相，扫描电镜等方法对拉断后试样的晰口及组织形貌 进行了分析检验.结果表明：G4151钢在熔点~700℃的温度区间存在2个脆性区域，即熔点 ~1330℃的第I脆性区和860~740℃的第Ⅲ脆性区.第Ⅲ脆性区内，y单相域AIN等氨化物在y 晶界析出和在y+口两相区先共析铁素体呈网状并在y晶界析出是造成脆化的主要原因.本文还提 出了避免产生角横裂纹缺陷的措施. 关键词裂纹，连铸坯，高温延塑性，析出 中图分类号TF7771 钢的高温力学性能是影响凝固坯壳产生裂纹与否的重要因素，只有充分认识钢的高温 力学性能，才能在设备设计及工艺操作上采用正确的方法，以减轻和防止裂纹的产生.近一 时期宝钢生产的中碳铝硅镇静钢GR4151连铸坯角部横裂纹的出现较为频繁，为了解决这 一铸坯质量问题，采用热应力/应变模拟实验机，对GR4151连铸坯的高温延塑性进行了测 试，并根据试样断口及组织的变化等情况分析了所测钢的高温脆性行为. 1实验 (I)试样 试样取自宝钢生产的连铸板坯，尺寸为中10mmx120mm.所用试样的化学成分（质量 分数)为(%)：C-0.21,Mn-0.34,Si-0.078,P-0.008,S-0.0085,A1-0.026,0-0.0028,N-0.0042. (2)实验方法 采用Gleeble-l500热应力/应变模拟实验机上测试了G4151钢的高温延塑性.测试时 试样室通入1Vmi的氩气流，并以10℃s的速率将试样升温至1350℃后保持60s,然后以 3℃s的速率降温到实验温度，保温30s后以4×104/s的形变速率对试样进行拉伸，试样 拉断后立即对拉断部位大量喷水冷却以保持其测试温度下的断口、组织形貌 采用扫描电镜的方法对拉断后部分试样的断口形貌进行了分析，并把断口部位制成金 相试样，用金相显微镜观察了断口处的组织形貌 1995-01-22收稿 第一作者女25岁硕士 ◆国家“八五”攻关课题

第 8卷 第1 4期 年1 98月9 6 北 京 科 技 大 学 学 报 J o u r n a l o f Un i s v e r t iy o S f e i e n e e a n d T c h o el o n g y B e ij i n g 0 V 1 . 8 1 o N . 4 A u g · 1 9 9 6 中碳铝硅镇静钢连 铸坯 的 高温延 塑 性 ’ 吴冬梅 ` 王) 新 华 l 刘) 新 宇 ` 费) 惠春 2 ” 张 力 2 ) l 北 京)科技 大学冶金 系 , 北京 10 0 0 8 3 2) 宝 山 钢 铁公 司 摘要 采用 lG e bl e 一 1 5 0 热模拟 实验机测试 了 宝 钢生产 的易出现角 横裂纹缺陷 的中碳铝硅镇静 钢 G 4R 151 连铸坯 的高温延塑性 , 并通过金 相 、 扫描 电镜等方法 对拉断后试样的断 口 及组织形貌 进行 了分 析检验 . 结果表 明: G 4R 1 51 钢在熔点 一 7 0 0 ℃ 的温度 区间存在 2 个脆 性 区域 , 即熔 点 一 1 3 3 0 ℃ 的第 工脆性 区和 8 60 一 7 40 ℃ 的第 1 脆性 区 . 第 nI 脆性 区 内 , y 单相域 IA N 等氮化物在 夕 晶 界析 出和 在 y + a 两相 区 先共 析铁素体 呈 网状并在 下 晶界析出 是造成脆化 的 主要原 因 . 本文还提 出了 避免产生 角横 裂纹缺陷的措施 . 关键词 裂纹 , 连 铸坯 , 高温延塑性 , 析 出 中图分类号 T F 7 7 7 . l 钢 的 高温 力 学 性能是 影响 凝 固坯 壳产生 裂 纹 与否 的重 要 因 素 , 只有 充 分 认识 钢 的 高 温 力 学性 能 , 才 能 在设备设 计及 工 艺操 作上采 用 正确 的方 法 , 以 减轻 和 防止裂 纹 的产生 . 近 一 时期 宝钢 生 产 的中碳 铝 硅 镇静 钢 G R4 151 连铸坯 角部 横 裂纹 的 出现较 为频 繁 , 为 了解 决这 一铸坯 质 量 问题 , 采 用热应 力 / 应 变模 拟实 验机 , 对 G R4 151 连铸 坯 的高温 延 塑性进 行 了测 试 , 并 根 据试 样 断口 及 组 织 的变化等情 况分析 了 所测钢 的高 温脆 性行 为 . 1 实验 ( l) 试样 试 样 取 自宝钢 生 产的 连铸板坯 , 尺寸 为 中10 m m > 12 0 m m . 所 用试 样 的化 学成分 (质量 分 数 ) 为 ( o,0 ) : e 一 0 . 2 1 , M n 一 0 . 3 4 , 5 1 一 0 . 0 7 5 , P 一 0 . 0 0 5 , s 一 0 . 0 0 5 5 , A I 一 0 . 0 2 6 , o 一 0 . 0 0 2 5 , N 一 0 . 0 0 4 2 . (2) 实验 方 法 采 用 G le b le 一 1 5 0 0 热应 力 / 应 变模 拟 实 验机 上测 试 了 G R 4 1 51 钢 的高温 延 塑性 . 测 试 时 试样 室 通人 1 Fm i n 的氢 气 流 , 并 以 10 ℃ / s 的速率 将 试样 升温 至 13 50 ℃ 后保持 60 5 , 然后 以 3 ℃ s/ 的速 率 降温 到 实验 温度 , 保温 30 5 后 以 4 x lo 一 4 s/ 的形变 速率 对 试样进 行拉 伸 , 试样 拉 断后 立 即 对 拉断 部 位大 量 喷水冷 却 以 保持 其测 试 温度 下 的断 口 、 组 织形貌 . 采 用扫 描 电镜 的方 法 对拉 断 后 部分 试 样 的断 口 形 貌 进行 了分 析 , 并把 断 口 部 位 制 成金 相 试样 , 用金 相显 微镜观 察 了 断 口 处 的组织 形貌 . 1 99 5 一 0 1 一 2 2 收稿 * 国家 “ 八 五 ” 攻 关 课题 第一 作者 女 25 岁 硕士 DOI: 10. 13374 /j . issn1001 -053x. 1996. 04. 006

·326· 北京科技大学学报 1996年No.4 2结果与讨论 2.1试样的高温延塑性的变化 图1为GR4151钢在4×10-4s的形变速率条件下，不同温度下的试样拉断时，断面收 缩率RA随试验温度的变化曲线.由图1可知，试验温度为1370℃时试样的断面收缩率为零， 随试验温度的降低，RA值升高很快，在1300~900℃区间，RA值均在70%以上.试验温 度低于900℃以后，RA值再次降低，775℃达到最低点，仅为15.5%.其后，随试验温度的 降低，塑性又有所恢复，725℃时为64.3%. 前人的研究山表明，从钢的熔点到 100 700℃的温度区间存在3个脆性区，其中 第Ⅱ脆性区只在e>10-2s时出现.对于 80 。” 宝钢生产的GR4151钢连铸坯试样，在本 试验条件下，没有出现第Ⅱ脆性区.以 等0 RA70%，试样断口为均匀的淬火马氏体，断裂方式为穿晶断 裂.这是由于：实验中所采用的低的形变速率；AN等细小析出物尚未析出，晶界微孔不 易形成；再结品能够顺利进行，使得晶界易于 80 迁移，显微裂纹与晶界脱离，不能长大和聚合， 700℃ 图2为e-4×10-4s时载荷与伸长量的关 e4×10/s 系曲线.B Mintz等人认为动态再结晶以流应 60 800℃ 力的突然降低或振动来表征.由该图可知，温度 超过900℃以后，动态再结晶得以进行. 90年 40 (2)860~775℃的温度区间试验试样断 975℃ 口及组织形貌变化 图3(a,b)分别为850℃和775℃试验试样 20 400p 断口的金相组织照片.试验温度为850℃时，奥 1200C 氏体晶界不明显，说明尚未有铁素体析出，塑性 降低主要由于细小的AIN沿奥氏体晶界析出所 20406080100 致.试验温度为775℃时，晶界明显变粗，晶界 伸长量/% 图2GR4151钢载荷一伸长量曲线

北 京 科 技 大 学 学 报 19 9 6年 N o . 4 2 结果 与讨论 2 . 1 试样 的高温 延塑性的 变化 图 1 为 G R 41 51 钢 在 4 x lo 一 呜 s/ 的形变 速率 条 件下 , 不 同温 度 下 的试 样拉 断时 , 断面 收 缩率 R A 随试 验温 度 的变 化 曲线 . 由 图 l 可 知 , 试 验温 度 为 13 7 0 ℃ 时试 样 的断 面收 缩率为零 , 随试验 温 度 的降低 , R A 值 升高 很快 , 在 13 0 一 9 0 ℃ 区 间 , R A 值 均在 70 % 以 上 . 试验 温 度低 于 90 0 ℃ 以 后 , R A 值再 次 降低 , 7 75 ℃ 达 到 最低 点 , 仅为 巧 .5 % . 其 后 , 随试 验温 度 的 降低 , 塑性 又 有所 恢 复 , 7 25 ℃ 时为 64 . 3% . 前 人 的 研 究 l[] 表 明 , 从钢 的 熔 点 到 0 , 八“Rn 且. . 64 , 00 岁奋夕 一 70 0 ℃ 的温 度 区 间存在 3 个脆 性 区 , 其 中 第 n 脆 性 区 只 在 云> 10 一 2 / s 时 出 现 . 对于 宝 钢 生产 的 G R 4 151 钢 连铸坯 试样 , 在本 试 验 条 件 下 , 没 有 出 现 第 n 脆 性 区 . 以 RA 6 70 % , 试样 断 口 为均 匀 的淬 火 马 氏体 , 断裂 方 式为 穿 晶断 裂 . 这是 由于 : 实 验 中 所采 用 的 低 的形 变 速 率 ; A NI 易 形 成 ; 再 结 晶 能够 顺 利 进 行 , 使得 晶界 易 于 迁移 , 显 微 裂纹 与 晶界脱 离 , 不能 长大 和 聚合 . 图 2 为 云=4 x lo ’ 月 / s 时 载荷 与伸长 量 的关 系 曲线 . B M in st 等人 l2] 认 为 动态 再结 晶 以 流 应 力 的 突然 降低 或 振 动来 表征 . 由 该图可 知 , 温 度 超 过 9 0 0 ℃ 以 后 , 动态再结 晶得 以 进行 . (2 ) 8 6 0 一 7 7 5 ℃ 的 温 度 区 间 试验 试 样 断 口 及 组织 形貌 变 化 图 3 a( , b) 分 别 为 8 50 ℃ 和 7 75 ℃ 试 验 试样 断 口 的金 相 组织 照 片 . 试 验温 度 为 8 50 ℃ 时 , 奥 氏体晶界 不 明 显 , 说明 尚未有 铁 素体析 出 , 塑性 降 低 主要 由于 细小 的 A IN 沿 奥 氏体晶界 析 出 所 致 . 试验 温 度 为 7 75 ℃ 时 , 晶 界 明 显变 粗 , 晶 界 等细 小 析 出物 尚未 析 出 , 晶界 微孔 不 7 0 0 ℃ ￡ =4 x 10 4 / s 8 0 0 ℃ 7 5 oC 12 0 0 ℃ 4 00 `, d芝\曰匕 图2 2 0 4 0 6 0 8 0 1 0 0 伸长量 /% G 4R 1 51 钢载荷一伸长量 曲线

裂.导致氏延性的晶间斷 区间豹试的组0U收 2.3的喱鞋。RA值为6 瘦具量靠防止角

北 京 科 技 大 学 学 报 19 9 6年 N o . 4 2 结果 与讨论 2 . 1 试样 的高温 延塑性的 变化 图 1 为 G R 14 15 钢 在 4 x lo 一 呜 /s 的形变 速率 条 件下 , 不 同温 度 下 的试 样拉 断时 , 断面 收 缩率 R A 随试 验温 度 的变 化 曲线 . 由 图 l 可 知 , 试 验温 度 为 13 7 0 ℃ 时试 样 的断 面收 缩率为零 , 随试验 温 度 的降低 , R A 值 升高 很快 , 在 13 0 一 9 0 ℃ 区 间 , R A 值 均在 70 % 以 上 . 试验 温 度低 于 90 0 ℃ 以 后 , R A 值再 次 降低 , 7 75 ℃ 达 到 最低 点 , 仅为 巧 .5 % . 其 后 , 随试 验温 度 的 降低 , 塑性 又 有所 恢 复 , 7 25 ℃ 时为 64 . 3% . 前 人 的 研 究 l[] 表 明 , 从钢 的 熔 点 到 0 , 八“Rn 且. . 64 , 00 岁奋夕 一 70 0 ℃ 的温 度 区 间存在 3 个脆 性 区 , 其 中 第 n 脆 性 区 只 在 云> 10 一 2 / s 时 出 现 . 对于 宝 钢 生产 的 G R 4 151 钢 连铸坯 试样 , 在本 试 验 条 件 下 , 没 有 出 现 第 n 脆 性 区 . 以 RA 6 70 % , 试样 断 口 为均 匀 的淬 火 马 氏体 , 断裂 方 式为 穿 晶断 裂 . 这是 由于 : 实 验 中 所采 用 的 低 的形 变 速 率 ; A NI 易 形 成 ; 再 结 晶 能够 顺 利 进 行 , 使得 晶界 易 于 迁移 , 显 微 裂纹 与 晶界脱 离 , 不能 长大 和 聚合 . 图 2 为 云=4 x lo ’ 月 / s 时 载荷 与伸长 量 的关 系 曲线 . B M in st 等人 l2] 认 为 动态 再结 晶 以 流 应 力 的 突然 降低 或 振 动来 表征 . 由 该图可 知 , 温 度 超 过 9 0 0 ℃ 以 后 , 动态再结 晶得 以 进行 . (2 ) 8 6 0 一 7 7 5 ℃ 的 温 度 区 间 试验 试 样 断 口 及 组织 形貌 变 化 图 3 a( , b) 分 别 为 8 50 ℃ 和 7 75 ℃ 试 验 试样 断 口 的金 相 组织 照 片 . 试 验温 度 为 8 50 ℃ 时 , 奥 氏体晶界 不 明 显 , 说明 尚未有 铁 素体析 出 , 塑性 降 低 主要 由于 细小 的 A IN 沿 奥 氏体晶界 析 出 所 致 . 试验 温 度 为 7 75 ℃ 时 , 晶 界 明 显变 粗 , 晶 界 等细 小 析 出物 尚未 析 出 , 晶界 微孔 不 7 0 0 ℃ ￡ =4 x 10 4 / s 8 0 0 ℃ 7 5 oC 12 0 0 ℃ 4 00 `, d芝\曰匕 图2 2 0 4 0 6 0 8 0 1 0 0 伸长量 /% G 4R 1 51 钢载荷一伸长量 曲线

装t里黄量aof mU一立10n童重年0了5r0m cedTAHSialuotd d方n着 鞋aC鑫r0 eg0i量0摄e着美Us

北 京 科 技 大 学 学 报 1 9 9 6年 N o . 4 2 结果 与讨论 2 . 1 试样 的高温 延塑性的 变化 图 1 为 G R 14 15 钢 在 4 x lo 一 呜 /s 的形变 速率 条 件下 , 不 同温 度 下 的试 样拉 断时 , 断面 收 缩率 R A 随试 验温 度 的变 化 曲线 . 由 图 l 可 知 , 试 验温 度 为 13 7 0 ℃ 时试 样 的断 面收 缩率为零 , 随试验 温 度 的降低 , R A 值 升高 很快 , 在 13 0 一 9 0 ℃ 区 间 , R A 值 均在 70 % 以 上 . 试验 温 度低 于 90 0 ℃ 以 后 , R A 值再 次 降低 , 7 75 ℃ 达 到 最低 点 , 仅为 巧 .5 % . 其 后 , 随试 验温 度 的 降低 , 塑性 又 有所 恢 复 , 7 25 ℃ 时为 64 . 3% . 前 人 的 研 究 l[] 表 明 , 从钢 的 熔 点 到 0 , 八“Rn 且. . 64 , 00 岁奋夕 一 70 0 ℃ 的温 度 区 间存在 3 个脆 性 区 , 其 中 第 n 脆 性 区 只 在 云> 10 一 2 / s 时 出 现 . 对于 宝 钢 生产 的 G R 4 151 钢 连铸坯 试样 , 在本 试 验 条 件 下 , 没 有 出 现 第 n 脆 性 区 . 以 RA 6 70 % , 试样 断 口 为均 匀 的淬 火 马 氏体 , 断裂 方 式为 穿 晶断 裂 . 这是 由于 : 实 验 中 所采 用 的 低 的形 变 速 率 ; A NI 易 形 成 ; 再 结 晶 能够 顺 利 进 行 , 使得 晶界 易 于 迁移 , 显 微 裂纹 与 晶界脱 离 , 不能 长大 和 聚合 . 图 2 为 云=4 x lo ’ 月 / s 时 载荷 与伸长 量 的关 系 曲线 . B M in st 等人 l2] 认 为 动态 再结 晶 以 流 应 力 的 突然 降低 或 振 动来 表征 . 由 该图可 知 , 温 度 超 过 9 0 0 ℃ 以 后 , 动态再结 晶得 以 进行 . (2 ) 8 6 0 一 7 7 5 ℃ 的 温 度 区 间 试验 试 样 断 口 及 组织 形貌 变 化 图 3 a( , b) 分 别 为 8 50 ℃ 和 7 75 ℃ 试 验 试样 断 口 的金 相 组织 照 片 . 试 验温 度 为 8 50 ℃ 时 , 奥 氏体晶界 不 明 显 , 说明 尚未有 铁 素体析 出 , 塑性 降 低 主要 由于 细小 的 A IN 沿 奥 氏体晶界 析 出 所 致 . 试验 温 度 为 7 75 ℃ 时 , 晶 界 明 显变 粗 , 晶 界 等细 小 析 出物 尚未 析 出 , 晶界 微孔 不 7 0 0 ℃ ￡ =4 x 10 4 / s 8 0 0 ℃ 7 5 oC 12 0 0 ℃ 4 00 `, d芝\曰匕 图2 2 0 4 0 6 0 8 0 1 0 0 伸长量 /% G 4R 1 51 钢载荷一伸长量 曲线

Vol.18 No.4 吴冬梅等：中碳铝硅镇静钢连铸坏的高温延塑性 ·329· medium carbon steel cc slab produced by Baoshan Iron and Steel Company.The hot ductility of GR4151 cc slab was measured with Gleeble-1500 tensile test machine.Some of the fractures were examined by means of optical microscopy and SEM.There exist two low ductility temperature regions for the GR4151 steel within the temperature range from melting points to700℃，i.e.Region I from the melting point to 1330℃and RegionⅢ from 860~740 C.In Region III,the ductility loss is due,in part to strain-induced precipitation of the fine particles of AlN at the austenite grain boundaries and,in part to the austenite-ferrite phase transformation.Counter measures against transverse corner cracks were proposed. KEY WORDS cracks,cc slab,hot ductility,precipitation 郑哪移那那邪郡华粥哪那职那部职粥球那形取职取邪职张形积路取取球袋移袋我政弦序家你都滋8#微求8 科技成果 金矿低品位黄金资源开发利用研究 本项研究解决的主要问题是山东省平邑归来庄金矿低品位黄金资源的充分利用问题. 所谓低品位黄金资源，是指该矿在原工业指标和生产规模等条件下，在经济上未能利用的 低品位矿石.本项研究的特点在于，不是从采、选、冶某一工艺环节上进行研究，而是从影 响黄金资源利用水平与经济效果的关键参数上进行研究 山东省平邑归来庄金矿是一个大型采选冶黄金企业，原生产规模550，露天开采， 汽车运输，选冶工艺为全泥氰化、尾矿压滤、贵液锌粉置换、湿法提金.该矿原采用的工 业指标为：边界品位1.5g,最低工业品位为3.0g.在上述条件下，该矿有大量低品位 矿石未能利用. 本研究中，在对归来庄金矿生产工艺全面考察、调整和完善的基础上，准确测算各工艺 环节的技术、经济指标，针对该矿的黄金资源条件、生产工艺条件和技术、经济条件，应用 经济学理论和技术经济综合分析方法，研究各项参数的指标变化与黄金资源利用及矿山经 济效益之间的关系，建立了该矿计算边界品位等指标的数学模型，并进行不同边界品位和 不同生产规模匹配的多方案选优.经研究，将边界品位由1.5gt降至0.6g1,生产规模由 550t/扩大至1000t/d.并进行了实施和工业试验，经连续1年的运行和测试，效果良好 归来庄金矿低品位黄金资源利用得以实现.根据边界品位1.5g1降至0.6gt重新进行矿体 圈定和储量计算，增加矿石贮量约110万t,金属量约1.4t.按现收购价93元g计算，增 加的资源价值为1.3亿元.矿山年增利税约1000万元. 本项成果在其它黄金矿山推广应用时，需要根据各个矿山的黄金资源条件、生产工艺条 件和技术经济条件，应用本项研究的基本原理和方法，对各有关参数进行测试和研究，以 确定对本矿低品位黄金资源的合理利用参数.若原有的生产工艺是合适的，则不需要改变 生产工艺和设备；若生产规模需要增大，则需对相应的生产环节进行扩建

Vo l . 1 8 N o . 4 吴冬 梅等 : 中碳铝硅镇静钢 连铸 坯 的高温延塑性 . 3 2 9 . m e d i u m e a r b o n s te e l c e s l a b P ro d u e e d b y B a o s h a n I r o n a n d S te e l C o m P an y . T h e h o t d u e t i liyt o f G R 4 1 5 1 e e s l a b w a s m e a s u r e d w i t h G l e e b l e 一 15 0 0 te n s i l e te s t m a e h i n e . S o m e o f th e fr a c ut r e s w e r e e x a m i n e d b y m e an s o f o Pti e a l m i e r o s e o Py a n d S E M . T h e r e e x i s t wt o l o w d u e ti liyt te m P e r aut r e r e g i o n s of r th e G R 4 15 1 s t e e l w it h i n t h e t e m P e r a ut r e r an g e fr o m m e lt i n g p o i n t s t o 7 0 0 ℃ , 1 . e . R e g i o n 1 fr o m t h e m e lt i n g p o i n t t o 13 3 0 oC a n d R e g i o n l fr o m 8 6 0 一 7 4 0 oC . I n R e g i o n l , ht e d u e t ili yt 1 0 5 5 1 5 d u e , i n p a rt t o s tr a i n 一 i n d u e e d P r e e iP i ta t i o n o f ht e if n e P art i e l e s o f A IN a t th e a u s t e n it e g r a i n b o u n d a r i e s a n d , in P a rt to ht e au s t e n i t e 一 fe ir t e P h a s e tr a n s fo mr a t i o n . C o u n t e r m e a s u r e s a g a i n s t tr a n s v e r s e e o nr e r c r a e k s W e r e P r o P o s e d . K E Y W O R D S e r a e k s , e e s l a b , h o t d u c t ili yt , P r e e iPit a t i o n 科技 成果 金矿低 品位黄金 资源 开 发利 用 研究 本项 研 究 解 决 的 主要 问题 是 山 东省 平 邑 归来 庄 金 矿低 品位 黄金 资源 的充分 利 用 问题 . 所谓 低 品 位 黄 金 资源 , 是 指该 矿 在原 工 业指 标 和 生产 规模 等条件 下 , 在 经 济上 未能 利 用 的 低 品位矿 石 . 本 项 研究 的特 点 在 于 , 不 是 从采 、 选 、 冶某 一 工 艺 环节 上 进行 研 究 , 而 是 从影 响黄金 资 源利 用 水平 与经 济 效果 的关 键参数上 进 行研 究 . 山 东 省 平 邑 归来庄 金 矿 是 一个 大 型 采 选 冶 黄金 企 业 , 原 生 产规模 5 0 灯d , 露 天 开采 , 汽车 运 输 , 选 冶工 艺 为 全 泥氰 化 、 尾 矿压 滤 、 贵液 锌 粉 置换 、 湿 法 提金 . 该矿 原 采用 的 工 业指 标 为 : 边 界 品 位 1 . 5 9 t/ , 最低 工 业 品位 为 3 . o g/ t . 在 上 述条件 下 , 该 矿有 大 量低 品位 矿石 未 能利 用 . 本研究 中 , 在 对 归来 庄金 矿生 产 工艺全 面 考察 、 调 整和 完善 的基 础 上 , 准确 测算 各工 艺 环 节 的技 术 、 经 济 指标 , 针 对该 矿 的 黄金 资源条 件 、 生 产 工 艺条 件 和技 术 、 经济 条件 , 应 用 经 济学 理论和 技术 经 济 综合 分 析方 法 , 研 究 各 项参数的指 标 变 化 与黄金 资 源 利用 及 矿 山 经 济 效益 之 间的 关 系 , 建 立 了该 矿计 算 边界 品位等指 标的数学模型 , 并进 行 不 同边 界 品位 和 不 同 生产 规模 匹 配 的 多方 案 选 优 . 经研 究 , 将边 界 品 位 由 1 . s g/ t 降至 0 . 6 9 t/ , 生 产规模 由 5 0 叮d 扩 大 至 1 0 0 灯d . 并 进 行 了 实施 和 工 业 试 验 , 经连 续 l 年 的运 行 和测 试 , 效 果 良好 . 归来庄 金 矿低 品位 黄 金 资源 利 用 得 以 实 现 . 根 据边 界 品位 1 . 5 9 t/ 降至 0 . 6 9 t/ 重新 进 行 矿体 圈 定和 储量 计算 , 增加 矿 石贮量 约 1 10 万 t , 金 属量 约 1 . 4 t . 按 现 收购 价 93 元 g/ 计算 , 增 加 的 资源价 值为 1 . 3 亿 元 . 矿 山年增 利税 约 10 0 0 万元 . 本项 成果 在 其它 黄金 矿 山 推广应 用 时 , 需要 根 据各 个矿 山 的黄 金资 源条 件 、 生产 工 艺条 件 和 技术 经 济 条 件 , 应 用 本项 研 究 的基 本 原理 和 方 法 , 对各有 关参数进 行 测 试 和研 究 , 以 确 定 对本 矿低 品位 黄 金 资源 的合理 利 用 参数 . 若 原有 的 生产 工 艺 是合 适 的 , 则不需 要 改 变 生 产 工艺 和设 备 ; 若 生 产规模需 要增 大 , 则需 对相 应 的 生产 环节 进行 扩建