连铸板坯凝固末端在线监测系统

D0I:10.13374/i.issm1001053x.2003.05.044 第25卷第5期 北京科技大学学报 Vol.25 No.5 2003年10月 Journal of University of Science and Technology Beijing 0ct.2003 连铸板坯凝固末端在线监测系统 赵志毅”康永林”刘德民”张海岩”赵克文)陈勇)赵代琼”赵先觉” 1)北京科技人学材料科学与工程学院，北京1000832)攀枝花钢铁公词，攀枝花617000 摘要忙连铸机扇形段的调整装置位置安装测力传感器，测定由于钢水静压力的变化引 起的铸坏与夹持辊之间作用力，实现在线测定铸坯凝固末端.测定系统在攀钢进行了现场测 试，结果表明这个方法是可行的，而且有较高的精度 关键词板坏连铸；凝固末端；在线监测；测力传感器；轻压下 分类号TF777.l;TP274 连铸板坯凝固木端的位置（即液态钢水完全 出铸坯对夹持辊作用力的大小及其变化，就可 凝固点)是实际生产过程中实施连铸过程控制、 以得出铸坯钢液静压力的大小和变化，攀钢的 提高板坯质量和生产率，以及开发新工艺等的重 1350板坯连铸机，由从0到13共14个扇形段组 要参数之一，从20世纪90年代初开始，在法国 成.而其中从3开始，每扇形段有5对夹持辊. SOLLAC Dunkerque23号连铸机、澳大利亚BHP 每一扇形段设有4个夹紧油缸，将其上下框架连 SPPD-Port Kembla2号连铸机以及美国Amco的 接在一起，同时，扇形段夹持辊的开口度则由火 连铸机上先后进行了在线测量扇形段或工作辊 紧油缸处上下框架之间的调整装置调节，如图1 的受力来确定连铸机板坯凝固末端位置的研究， 所示，对于这种扇形段结构，调整装置的受力为： 通过所测的结果调整了这些铸机的工作参数，取 PN=Pc-Po (1) 得了令人满意的效果).本文开展的连铸板坯凝 其中，P代表调整装置上承受的力，P代表夹紧 固木端在线监测系统的研究，是利用直接检测板 油缸的夹紧力，P代表钢液静压力引起的扇形段 坯连铸过程中未凝固部分钢水静压力的原理，在 张开力. 连铸机有关扇形段上安装测力传感器，根据在线 攀钢1350板坯连铸机上下扇形段夹紧油缸 监测的负荷变化特征，直接反映连铸板坯凝固末 夹紧力保持不变，而由钢液静压力引起的扇形段 端的位置，该方法在国内尚属首次采用.本系统 张开力则随该扇形段内铸坯坯壳厚度的变化而 在攀钢1350板坯连铸机上进行现场监测，结果表 变化，实际上是由夹辊组通过其两端轴承座传递 明此系统的研究方法可行，数据可靠，能满足连 给扇形段上下框架 铸板坏工业生产的要求，为轻压下技术的实施打 上框架」 下了基础， P。=1/2∑R 液压缸 1测试的原理及方法 夹持辊一 调整装置 铸坏 11测试原理 夹持辊 连铸机扇形段受力的大小取决于铸坯对夹 持辊作用力的变化.尽管此作用力是各种作用力 的叠加，影响因素较多，但理论分析和国外的有 下框架 关实验结果均表明，铸坯钢液静压力是铸坯对夹 L 持辊的作用力的主要部分，也就是说，如果能测 图1扇形段调整装置的受力图 Fig.1 Force analysis of the adjusting device at the sector 收稿11期200206-30赵志毅男，41岁，副教授 segment of a continuous casting machine *国家“儿五”攻关项日子课题

第 卷 第 期 年 月 北 京 科 技 大 学 学 报 、 连铸板坯凝固末端在线监测 系统 赵 志 毅 ‘， 康 永林 ‘， 刘德 民 ‘， 张 海岩 ” 赵克 文 ” 陈 勇 ， 赵代琼 ， 赵 先 觉 ， 北 京科技 大学 材料 科 学 与工 程 学 院 ， 北 京 攀枝花钢 铁 公 司 ， 攀枝 花 摘 要 在 连 铸 机扇 形 段 的调 整 装 置 位 置 安装 测 力传感 器 ， 测 定 由于 钢 水 静压 力 的变化 引 起 的铸坯 与夹持辊 之 间作用 力 ， 实现 在 线测 定铸坯 凝 固末 端 测 定 系统在攀钢 进行 了现场 测 试 ， 结果 表 明这 个 方 法 是 可 行 的 ， 而 月 有较 高 的精 度 关键 词 板 坯 连 铸 凝 固末 端 在 线 监 测 测 力 传 感器 轻振 下 分 类号 连铸 板 坯 凝 固末 端 的位 置 即液态 钢 水 完 全 凝 固 点 是 实 际 生 产 过 程 中实施 连 铸 过 程 控 制 、 提 高板 坯 质 量 和 生产 率 ， 以及 开 发 新工 艺等 的重 要参 数 之 一 从 世 纪 年代 初 开 始 ， 在 法 国 号 连 铸 机 、 澳 大利 亚 一 号连 铸 机 以及 美 国 的 连 铸 机 上先 后 进 行 了在 线 测 量 扇 形 段 或 工 作 辊 的受 力来确 定连铸 机 板 坯凝 固末端 位 置 的研 究 ， 通 过 所测 的结 果调 整 了这 些铸机 的工 作 参数 ， 取 得 了令人 满意 的效 果 ’一 本文 开展 的连 铸板 坯 凝 固末 端 在 线监 测 系统 的研 究 ， 是利用 直接检 测 板 坯 连 铸 过程 中未凝 固部 分钢 水静 压 力 的 原理 ， 在 连铸 机 有 关扇 形 段 上 安装测 力传感 器 ， 根 据 在 线 监 测 的负荷变化特 征 ， 直接 反 映连 铸板坯凝 固末 端 的位 置 ， 该方 法 在 国 内 尚属 首 次采 用 本 系 统 在 攀钢 板 坯 连 铸机 上进 行现 场监测 ， 结 果表 明此 系 统 的研 究 方 法 可 行 ， 数 据 可靠 ， 能满 足 连 铸 板 坯 业 生 产 的要 求 ， 为轻 压 下 技 术 的实施 打 下了基 础 出铸 坯 对 夹 持 辊 作 用 力 的大 小 及 其 变 化 ， 就 可 以得 出铸 坯 钢 液 静 压 力 的 大 小 和 变 化 攀 钢 的 板 坯 连 铸 机 ， 由从 理到 “ 共 个 扇 形 段 组 成 ‘ 而 其 中从 徉 开始 ， 每扇 形 段 有 对 夹 持 辊 每一 扇 形 段 设有 个 夹 紧 油 缸 ， 将 其 上下框 架连 接 在 一 起 ， 同 时 ， 扇 形 段 夹 持 辊 的 开 口 度 则 由 夹 紧 油 缸 处 上 下框 架 之 间 的调 整 装 置 调 节 ， 如 图 所 示 对 于 这 种 扇 形 段 结 构 ， 调 整 装 置 的受 力 为 几 一 其 中 ， 几代 表 调 整 装 置 上 承 受 的 力 ， 代 表 夹 紧 油缸 的夹紧力 ， 代 表钢 液静 压 力 引起 的扇 形 段 张 开 力 攀 钢 板坯 连 铸 机 上 下扇 形 段 夹 紧 油 缸 夹 紧力保 持 不变 ， 而 由钢 液静 压 力引起 的扇 形段 张 开 力 则 随 该 扇 形 段 内铸 坯 坯 壳 厚度 的变 化 而 变 化 ， 实际上 是 由夹辊 组 通 过 其 两端 轴承 座传 递 给扇 形 段 上 下框 架 卜框架 叮一 「下门 测 试 的 原 理 及 方 法 测 试 原 理 连 铸 机 扇 形 段 受 力 的大 小 取 决 于 铸 坯 对 夹 持辊作用 力 的变 化 尽 管此 作用 力 是 各种 作用 力 的叠 加 ， 影 响 因 素 较 多 ， 但 理 论 分 析 和 国外 的有 关 实验 结 果均 表 明 ， 铸坯 钢 液 静压 力 是 铸 坯对 夹 持 辊 的作 用 力 的主 要 部 分 ， 也 就 是 说 ， 如 果 能 测 收稿 日期 一 一 赵 志 毅 男 ， 岁 ， 副 教授 国 家 “ 九 丘 ” 攻 关项 目子 课 题 一一 图 扇 形 段 调 整 装 置 的 受 力 图 几’ ’ 」 DOI ：10．13374／j ．issn1001－053x．2003．05．044

Vol.25 No.5 赵志毅等：连铸板坯凝固末端在线监测系统 ·459 由图2扇形段受力图则不难得到其进出口处 为具体测量点，确定将该处的半调整块由工程测 调整装置分别所受到的力与夹持辊力的关系如 力装置来代替5网. 下： 根据测力传感器所安装的位置及被测点的 LH+la Po-Pa-Pot-Pc-2 要求，计算机数据采集与信号处理系统应包括两 1 2L L-(ptlaRa L-IR 2L 大部分：第1部分是测力传感器的信号处理系 (2) L-(n+laR+ 统，其功能主要是将测力传感器的受力信号进行 Pxx=Pcx-Pox-Pcx- 2L 滤波、放大等处理，并转换成符合计算机AD接 R+R+R先Rl 2L (3) 口要求的信号：而第2部分为计算机信号采集与 式中，P,Pxx分别表示扇形段入口、出口侧调整装 数据处理系统，其主要功能是采集经信号处理系 置承受的力；PcE,Px分别表示扇形段入口、出口 统处理过的力信号，并进行相应的数据处理. 侧夹紧油缸的夹紧力；Pe,Px分别表示扇形段入 +12 口、出口侧钢液静压力引起的张开力， 测 24 通道1 量 通 通道2 传感器】 信 Pce一L十— 上框架 结 夹持辊 出 坏壳 采集与 高精度 A/D +12y 铸坯 放大系统 通道24传感器24 示系统 转换系统 统 铸坯入口一 铸坯出口 便携式仪表箱 图2调整装置与夹持辊受力图 图3铸还凝固末端在线测定系统示意图 Fig.2 Force analysis of the adjusting device and the rolls on Fig.3 Liquid core on-line detecting system on a continuous the sector segment of a continuous casting machine casting machine 在扇形段正常工作的条件下，其4个夹紧油 13在线测量内容的确定 缸的夹紧力相同，所以调整装置所受力P,Px的 在线测量的目的是在生产条件下，通过在线 变化直接反映了该扇形段内铸坯钢液静压力的 直接连续测量攀钢1350大型板坯连铸机部分扇 变化，j号扇形段号夹持辊R只取决于夹辊离钢 形段受力的变化情况来考察连铸板坯钢液静压 液面距离以及前后辊间距范围内铸坯坯壳的厚 力的变化，进而测定其凝固末端的位置.在拉速 度.也就是说，通过测量扇形段入口、出口调整装 为0.9-l.3m/min的范围内，以及相应的二冷制度 置力Pe,Px的变化，就可以判断铸坯凝固末端的 下，现场在线测量6°9扇形段受力的变化，即该 位置. 区间内连铸坯钢液静压力的变化：根据钢液静压 1.2测量方法 力的变化，确定不同拉速及其他条件下铸坯凝固 根据上述在线测定原理所研制的整个在线 末端的位置及与之对应的凝固常数K值：对测力 测定系统由工程测力装置、信号处理与转换系统 传感器的安装位置如图4所示.考虑到扇形段传 和计算机信号采集与数据处理系统等组成，各子 5扇形段 系统间连接的示意图如图3. 6扇形段 对于攀钢1350板坯连铸机，其理论凝固常数 为K=27mm/min5,生产中铸坯常规浇注厚度为 -7扇形段 840 d=200mm,因此，根据平方根定律，铸坯的液芯 900 8扇形段 940 长度L(即凝固终点到结晶器钢液面的距离)与 940 9扇形段 940× 拉坯速度之间的关系为：L=13.7174Vc. 940 传动侧 940 自由侧 根据上式结果，同时考虑到钢液静压力消失 940 转变点稍早于铸坯的最终凝固点，所以拟定的测 940 传感器 量区间确定在59扇形段.通过分析攀钢连铸机 图4传感器安装位置示意图 的具体结构，选定在扇形段夹紧油缸的轴线位置 Fig.4 Locations of load sensors

赵志 毅等 连 铸板 坯 凝 固末端在线监 测 系统 由图 扇 形 段 受 力 图则 不难 得 到其进 出 口 处 调 整 装 置 分 别 所 受 到 的 力 与 夹 持 辊 力 的 关 系 如 下 瓜 一 一 一 一 镌冷 夕 赞 凡争畏碧双 月十钾护欺」 凡 一 一 一 一 纂黔沉 ， 导 凡号凡 赞 凡十镌严 凡 式 中 ，几 凡 分 别 表 示扇 形 段 入 口 、 出 口 侧 调 整 装 置 承 受 的力 犬 分 别 表 示 扇 形 段 入 口 、 出 口 侧 夹 紧 油缸 的夹 紧力 ， 分 别 表 示扇 形 段 入 口 、 出 口 侧 钢 液 静压 力 引起 的张 开 力 为具 体测 量 点 ， 确 定将 该 处 的半 调 整 块 由工 程 测 力装 置 来 代 替，’ 根 据 测 力 传 感 器 所 安 装 的位 置 及 被 测 点 的 要 求 ， 计 算机 数 据 采集 与信 号 处 理 系统 应 包 括 两 大 部 分 第 部 分 是 测 力 传 感 器 的信 号 处 理 系 统 ， 其 功 能主 要 是 将 测 力 传 感 器 的受 力 信 号进 行 滤 波 、 放 大 等 处 理 ， 并 转 换 成 符 合 计 算 机 心 接 口 要 求 的信 号 而 第 部 分 为计 算 机信 号采 集 与 数据 处 理 系 统 ， 其 主 要 功 能 是 采 集 经 信 号处 理 系 统 处 理 过 的力信 号 ， 并进 行 相 应 的数 据 处 理 户七 件 攀 一 一 」 「一 二，，只「只见见几几二 丁 ， 一 ， ， ， 白匆‘ 二二二二二夕门一 一 恻鬓 一一叫引 通 道 、 量篷 高 信 巍 霎 精 号 度 放 大 转 系 换 统 系 咋 统 划 铸坯入 口 一 铸坯 出 口 图 调 整 装孟 与夹持辊 受力 图 · 卜 以 便份巡参趟 二 口 在扇 形 段 正 常 工 作 的条 件 下 ， 其 个夹 紧 油 缸 的夹 紧力相 同 ， 所 以调 整 装 置 所 受 力几 ，几 的 变 化 直 接 反 映 了该 扇 形 段 内铸 坯 钢 液 静 压 力 的 变 化 ， 号 扇 形 段 号 夹 持 辊凡只 取 决 于 夹 辊 离钢 液 面 距 离 以及 前 后 辊 间距 范 围 内铸 坯 坯 壳 的厚 度 也就 是 说 ， 通 过 测量扇 形 段 入 口 、 出 口 调 整装 置 力凡 ，氏 的变 化 ， 就 可 以判 断铸 坯 凝 固末 端 的 位 置 测 量 方 法 根 据 上 述 在 线 测 定 原 理 所 研 制 的整 个 在 线 测 定系统 由工 程 测 力装置 、 信 号 处 理 与转 换系统 和 计 算 机 信 号采 集 与数 据 处 理 系统等 组成 各 子 系统 间连 接 的示 意 图如 图 对 于 攀钢 板坯 连铸 机 ， 其 理 论 凝 固常 数 为 ，， 生 产 中铸 坯 常规 浇 注 厚 度 为 ， 因此 ， 根 据 平 方 根 定 律 ， 铸 坯 的液 芯 长度 ， 即凝 固终 点 到 结 晶器 钢 液 面 的距 离 与 拉 坯 速 度 之 间 的关 系 为 ， 根 据上 式 结 果 ， 同时考 虑 到钢 液 静 压 力 消 失 转 变 点稍 早 于铸 坯 的最 终凝 固点 ， 所 以拟 定 的测 量 区 间确 定在 气 即扇 形 段 通 过 分 析 攀钢 连铸机 的具 体 结构 ， 选 定在扇 形 段 夹紧 油缸 的轴 线位 置 图 铸 坯凝 固 末端 在线 测 定 系 统 示 意 图 · 一 在 线 测 量 内容 的确 定 在 线测 量 的 目的是 在 生产 条件 下 ， 通 过 在 线 直 接 连 续 测 量 攀 钢 大 型 板 坯 连 铸 机 部 分 扇 形 段 受 力 的变 化 情 况 来 考 察 连 铸 板 坯 钢 液 静 压 力 的变化 ， 进 而 测 定 其 凝 固末 端 的位 置 在 拉 速 为 一 岁 的范 围 内 ， 以及 相 应 的二 冷 制 度 下 ， 现 场 在 线 测 量 气 扇 形 段 受 力 的变 化 ， 即 该 区 间 内连 铸 坯 钢 液静 压 力 的变 化 根据 钢 液 静压 力 的变 化 ， 确 定 不 同拉 速 及 其他 条件 下 铸 坯凝 固 末 端 的位 置 及 与 之 对 应 的凝 固常 数 值 对 测 力 传 感器 的安装位 置 如 图 所 示 考 虑 到扇 形 段 传 扇 形 段 图 传 感 器 安 装 位 示 意 图

·460· 北京科技大学学报 2003年第5期 动侧与自由侧调整装置受力基本是一致的，所以 如图5所示，当拉速从1.0m/min变化到1.1 在8”，9号扇形段只在传动侧安装测力装置， m/min,6扇形段的出口处的压力值没有变化，而 7扇形段入口处的压力值减小，这说明拉速未变 2在线测试结果分析 化前，凝固末端在6扇形段与7扇形段之间靠近 2.1测试结果 7扇形段入口的地方.所以L.取14.6m,V.=1.0m/ 以钢种STB32钢坯断面1350mm×200mm为 min,d=100mm,则为K=26.17mm/min. 例，实测结果如图5和图6所示. 如图6所示，当拉速从1.0m/min变化到1.1 mmin时，9扇形段的入口处压力减小，出口处没 1200 有变化.当拉速从1.lm/min变化到1.2m/min时， 1000 1.2 9扇形段的入口处压力又减小，出口处仍没有变 800 6出口合力 0.8 化.所以当'=l.1m/min,凝固末端在9扇形段的 600 400 入口附近偏向8扇形段的一侧，L.取180m,得到 速度时间曲线 7出口合力 0.4 200 K=24.72 mm/min"5 0 0 当'.=1.2m/min,凝固末端在g扇形段的中间 18:43 19:12 19:40 20:09 20:38 时刻 部分，L.取18.8m,得到K=25.26mm/min.测试结 图56扇形段出口、7'扇形段入口压力与拉速的变化 果如表2 Fig.5 Changes of load and speed at the exit and the entry 表1传感器安装位置离液面的距离L of 6'and 7'sector segments Table 1 Distence between the location of sensors and the 900 surface of molten steel 750 入口合力 1.2 扇形段号 678 9 600 0.8 入口离钢液面距离m 12.7314.6116.4918.37 450 出▣合力 300 出口离钢液面距离m 13.6715.5517.4319.31 速度时间曲线 0.4 150 0 表2测试结果 0 18:43 19:12 19:40 20:09 20:38 Table 2 Testing results 时刻 拉速 凝固未端距 K 凝固末端位置 图69扇形段入口、出口压力与拉速的变化 (m-min) 液面距离/mmm·mins Fig.6 Changes of load and speed at the exit and the entry 0.95 6,7扇形段之间 14.10 25.96 for 9"sector segment 1.00 7扇形段入口附近 14.60 26.17 1.10 2.2测试结果分析 9扇形段入口附近 18.00 24.72 1.14 9扇形段入口附近 18.40 24.89 根据平方根定律： 1.20 9扇形段中部 18.80 25.26 6=K/t,=KL/V:, 则 K=6VIL (4) 以凝固末端距钢液面的距离为x轴，拉速为 式中，8为某处铸坯坯壳厚度，，为凝固时间，L.为 y轴，按照实验结果作图得到图7. 离钢液面的距离（按铸坯外弧弧长确定，取值见 通过用测定的数据回归得到： 表1)，V为拉坯速度，K为凝固常数 L=15.60V (5) 1.3 距钢液面距离实测值 距钢液面距离回归值 1.1 =0.64 0.9 6 7 8° 9 扇形段 扇形段 扇形段 扇形段 0.7 13 16 > 18 19 距钢液面距离m 图7凝固末端位置距钢液面距离的实测数据和回归值 Fig.7 Testing data and regressive data of the distance between the location of the liquid core and the surface of molten steel

北 京 科 技 大 学 学 报 年 第 期 动侧 与 自由侧调整 装置 受力 基 本是 一致 的 ， 所 以 在 ， 号扇 形 段 只 在传 动 侧 安装 测 力装 置 在 线 测 试 结果 分 析 测 试 结 果 以钢 种 钢 坯 断 面 为 例 ， 实测 结 果 如 图 和 图 所 示 ︵ 一月瑕划︾甲日 八 只翅国 一 一一一 一 一 一 一 一 习 时刻 图 口扇形 段 出口 、 ‘ 扇 形 段 入 口 压 力 与 拉速 的变 化 ‘ ， 如 图 所 示 ， 当 拉速 从 八刀 变 化 到 ， 扇 形 段 的 出 口 处 的压 力值 没 有变 化 ， 而 扇 形 段 入 口 处 的压 力值 减 小 这 说 明拉速 未变 化 前 ， 凝 固末 端 在 扇 形 段 与 扇 形 段 之 间靠近 扇 形 段 入 口 的地 方 所 以 取 ， 耐 ， 则 为犬二 如 图 所 示 ， 当拉速 从 变 化 到 时 ， 扇 形 段 的入 口 处压 力 减 小 ， 出 口 处 没 有 变 化 当拉速 从 变 化 到 时 ， 即扇 形 段 的入 口 处 压 力又 减 小 ， 出 口 处 仍 没 有变 化 所 以 当 司 ， 凝 固末 端 在 扇 形 段 的 入 口 附近 偏 向 扇 形 段 的一 侧 ， 取 ， 得 到 入毕 。 ” 当 ， 凝 固末 端 在 岸扇 形 段 的 中间 部 分 ， 、 取 ， 得 到犬三 角 ， 测 试 结 果 如表 【 ， 表 传 感 器 安装位 盖 离液面 的距离几 油 忱 扇 形 段 号 入 日 离钢 液面 距 离 出 口 离钢 液面 距 离 表 测 试 结 果 ︵ 一圳粼月︾甲日 ，︸、 ︸︸亡、飞、工 “八︸ 只、名国 时刻 图 少扇 形 段 入 口 、 出 口 压 力 与 拉 速 的 变化 · 华 测 试 结 果 分 析 根 据 平 方 根 定 律 。 一 犬了五一 犬丫斤硕 ， 则 二 成了硕瓜 式 中 ， 咨为某 处铸 坯 坯 壳 厚度 ， 乙为凝 固时 间 ， 为 离钢 液面 的距 离 按 铸 坯 外 弧 弧 长 确 定 ， 取 值 见 表 ， 为 拉 坯 速 度 ， 为凝 固常 数 代 拉速 · 一 ， 凝 固末端位 置 凝 固末端 距 液 面 距 离 · ， ， 扇 形 段 之 间 扇 形 段 入 口 附近 扇形 段 入 口 附近 扇 形 段入 口 附近 禅扇 形段 中部 以凝 固末 端 距 钢 液 面 的距 离 为 轴 ， 拉速 为 轴 ， 按 照 实验 结 果 作 图得 到 图 通 过 用 测 定 的数 据 回 归得 到 〕 一 一 今 距钢再乏面距离 ‘ 宝测值 · － 足巨镶液面距离回归值 巨‘ 杯 ， 叮二芬声户尸 声‘ 二一 “ 日 扇 形 段 扇 形 段 扇形 段 扇 形 段 ‘ 声 日 ‘ 产一宁一气 “ 门 ‘ 、 月 瑕翔月︾日 ， 且 距 钢 液面 距 离 图 ， 凝 固末端位 置 距 钢 液 面 距 离 的 实测 数据 和 回 归值 ·

Vol.25 No.5 赵志教等：连铸板坯凝固末端在线监测系统 ·461· 根据平方根定律，可得出： 参考文献 -亮j (6) 1 Srory S R,Mahapatra R B,Woodberry P A,et al.Liquid 使用回归系数反算凝固常数K,得K=25.31 core detection through segment load measuremnets [J]. mm/min's Steelmaking Conference Proceeding[C].1993.405 2 Schade J,Ives K D,Brown W A.Operating experiences 3结论 with a liquid core detection system at ARMCO Steel's As- hland Slab Caster[A].Steelmaking Conference Proceed- (1)攀钢1350连铸机凝固末端位置在线测定 ing[C].1994.279 系统的原理与组成在国内为首创. 3 Tanizawa Y,Kumakura S,Oka M,et al.Development of thin slab casting technology with liquid core hard reduc- (2)在连铸机扇形段的调整装置上安装传感 tion [J].Iron making Steelmaking,1999,26(9):73 器测定铸坯与支撑辊之间作用力的变化，来在线 4毛敬华，丁永立.攀钢大型板坯连铸机工艺特点) 监测铸坯凝固末端方法是可行的，测定结果是正 重型机械，1996，(3)p40 确的，这项技术对将来开发连铸坯轻压下技术有 5曹广畴.现代板坯连铸M).北京：冶金工业出版社， 着非常重要的意义， 1994 (3)通过现场实测，得到攀钢连铸厂1350连铸 6察开科，程士富.连续铸钢原理与工艺.北京：冶 机在拉速0.9,1.0,1.1,1.141.2m/min下疑固末端的 金工业出版社，1994 位置和凝固常数.凝固常数的实验值与理论值相 7张海岩.攀钢板坯凝固末端在线测试系统及理论分 析的研究[D]北京：北京科技大学，2001 吻合. Liquid Core On-line Detecting System on a Slab Continuous Casting Machine ZHAO Zhiyi,KANG Yonglin,LIU Demin,ZHANG Haiyan",ZHAO Kewen,CHEN Yong, ZHAO Daigiong.ZHAO Xianjue 1)University of Science and Technology Beijing,Beijing 100083,China 2)Panzhihua Iron and Steel Co,Ltd,Panzhihua 617000 ABSTRACT Load sensors were installed at the adjusting device in the sector segment of a slab continuous cas- ting machine.The force between the cast slab and the supporting roller due to the static pressure of molten steel was tested.By the sensors,on-line detecting the end of a liquid core was realized.The result of field testing in PanSteel shows that the detecting method is very available. KEY WORDS slab casting;liquid core;on-line detection;load sensor;soft reduction1

赵 志 毅 等 连 铸板坯凝 固末 端在 线监 测 系统 一 根 据 平 方 根 定 律 ， 可 得 出 一 附 使 用 回 归 系 数 反 算 凝 固 常 数 ， ， 得犬三 结 论 攀 钢 连 铸 机 凝 固末 端 位 置 在 线 测 定 系 统 的原 理 与 组 成 在 国 内为 首 创 在 连 铸 机 扇 形 段 的调 整 装 置 上 安 装 传 感 器 测 定铸 坯 与支撑 辊 之 间作 用 力 的变 化 ， 来 在 线 监 测 铸 坯 凝 固末 端 方 法 是 可 行 的 ， 测 定 结 果 是 正 确 的 ， 这 项 技 术 对 将 来 开 发 连 铸 坯 轻 压 下 技 术有 着 非 常 重 要 的意 义 通 过 现场 实测 ， 得 到攀钢 连 铸 厂 连 铸 机在 拉速 ， ， ， 下凝 固末 端 的 位 置 和凝 固常数 凝 固常数 的实验 值 与 理 论 值 相 吻 合 参 考 文 献 ， ， ， · ， ， ， 」 ， ， ， 』 ， ， 毛 敬 华 ， 丁 永 立 攀 钢 大 型 板坯 连 铸 机工 艺特 点 重 型机 械 ， ， 曹广 畴 现 代板 坯 连铸 北 京 冶 金 工 业 出版 社 ， 蔡 开 科 ， 程 士 富 连续 铸钢 原理 与 工 艺 北 京 冶 金 工 业 出版社 ， 张 海 岩 攀钢 板 坯 凝 固末 端在 线测 试 系 统及 理 论分 析 的研 究 北 京 北 京 科 技大 学 ， 一 刀丈搜 ，’ ， 删刃 ” ， ” ， 矛 ，， 例 人油 ，， 心， 刀丈咬 心 ， ， 咬 ，， ， ， ， ， ， 一 一