水闸水力计算实例 一、资料和任务 某平底水闸担负汛期某河部分排洪的任务。讯期当邻闸澄洪流量达00米'/秒时。本 闸开始澄洪。 根据工程规划，进行水力计算的有关蹙料有： 1,1,水丽宽度设计标准。 (1)设计洪水流量为1680米/秒。相应的上游水位为7.18米。下游水位为8.9明米： (2)校核洪水流量为1828米/秒，相应的上游水位为7.58米，下游水位为7.28米， 2消能设计标准 因水闸通过设计洪水流量时，上下静水位差很小，过制水流型淹没出流状老。故不以设 计洪水渣量作为消伦设计标准。现考虑混期第闸澄洪流量为500米/秒时，本闸开始潘洗。 此时上下游水位差最大，可作为消能设计标准，其相应的上游水位为50米。下游水位为 2.50米，并规定属门第一次开启高度e=1.2米。 3闸身稳定计算标准（考虑属门关闭。上下游水位差最大的情况）。 (1)设计情况：上游水位为6.50米，下游水位为1.20米： (2)校核情况：上游水位为7.00米，下游水位为-1.20米。 4水闸底板采用倒拱形式，底板前段网坎用浆物块石填平。为了与河底高程相适应。闸 坎高程定为1.00米。倒桃底板高程为1.0米。 5闸门、网墩及翼墙型式：闸门为平面门，分上下两扇。闸量量头为尖圆形，最厚d。 =1米。现墙为圆彩，圆弧半径r=12米。 &闸址处河道断面近似为矩形。河宽民=10米。 7.闸基上第为中等密实粘士。 &水峒饭钢面图及各部分尺寸见图。 水力计算任务1 1.确定水闸溢流宽度及阐孔数： 2闸下酒能计算： 3闸基浅流计算
水闸水力计算实例 一、资料和任务 某平底水闸担负汛期某河部分排洪的任务。汛期当邻闸泄洪流量达 5000 米 3 /秒时，本 闸开始泄洪。 根据工程规划，进行水力计算的有关资料有： 1． 1． 水闸宽度设计标准。 （1）设计洪水流量为 1680 米 3 /秒，相应的上游水位为 7.18 米，下游水位为 6.98 米； （2）校核洪水流量为 1828 米 3 /秒，相应的上游水位为 7.58 米，下游水位为 7.28 米。 2.消能设计标准 因水闸通过设计洪水流量时，上下游水位差很小，过闸水流呈淹没出流状态，故不以设 计洪水流量作为消能设计标准。现考虑汛期邻闸泄洪流量为 5000 米 / 3 秒时，本闸开始泄洪， 此时上下游水位差最大，可作为消能设计标准，其相应的上游水位为 5.50 米，下游水位为 2.50 米，并规定闸门第一次开启高度 e =1.2 米。 3.闸身稳定计算标准（考虑闸门关闭，上下游水位差最大的情况）。 （1）设计情况：上游水位为 6.50 米，下游水位为-1.20 米； （2）校核情况：上游水位为 7.00 米，下游水位为-1.20 米。 4.水闸底板采用倒拱形式，底板前段闸坎用浆砌块石填平。为了与河底高程相适应，闸 坎高程定为-1.00 米，倒拱底板高程为-1.50 米。 5.闸门、闸墩及翼墙型式：闸门为平面闸门，分上下两扇。闸墩墩头为尖圆形，墩厚 d。 =1 米。翼墙为圆弧形，圆弧半径 r =12 米。 6.闸址处河道断面近似为矩形，河宽 B0 =160 米。 7.闸基土壤为中等密实粘土。 8.水闸纵剖面图及各部分尺寸见图 1。 水力计算任务： 1.确定水闸溢流宽度及闸孔数； 2.闸下消能计算； 3.闸基渗流计算
保来 图1 二、确定水闲泄流宽度及闲孔数 平底水树属无坎宽项堰。先判别烟的出流情况。 已知设计洪水流量Q1680米/秒，相应的上游水位为7.18米。闸坎高程为1.00米， 则宽暖展堰上水头 H·7.18-(-1.00)=8.18米 又知河宽B=10米，则 Q 1.680 .BH.160×8.18-L.28米/传 aw1.0x128 2g。2×9.80.084米 a H=H+2g=8.18+0.084-8264米 下游水位为689米，则下游水面超过堰项的高度 h,6.98-1.00)-7.98米 九798 H。=8264=0.9650.86 由《水力计算手册》宽璞堰淹没系数表查得，该出流为宽项驱淹没出流。 由服流基本方程：GmB2gH”可得水网溢流宽度 Q B-com2g 对无坎宽顶烟，取侧收缩系数君。因流量系数■和淹没系数口均与堰宽B有关，必 B75 P12 须用试算法求B。现设B=75米。根据民=160-0.及B=750,16,由《水力计算手
图 1 二、确定水闸溢流宽度及闸孔数 平底水闸属无坎宽顶堰。先判别堰的出流情况。 已知设计洪水流量 Q=1680 米 3 /秒，相应的上游水位为 7.18 米。闸坎高程为-1.00 米， 则宽顶堰堰上水头 H = 7.18 –( -1.00) =8.18 米 又知河宽 B0 = 160 米，则 0 v = B H Q 0 = 160 8.18 1.680 =1.28 米/秒 g av 2 2 0 = 2 9.8 1.0 1.282 =0.084 米 H0 = H + g av 2 2 0 =8.18+0.084=8.264 米 下游水位为 6.89 米，则下游水面超过堰顶的高度 s h =6.98-(-1.00)=7.98 米 H0 hs = 8.264 7.98 =0.965>0.86 由《水力计算手册》宽顶堰淹没系数表查得，该出流为宽顶堰淹没出流。 由堰流基本方程：Q= 3/ 2 mB 2gH0 可得水闸溢流宽度 B= 3/ 2 m 2gH0 Q 对无坎宽顶堰，取侧收缩系数 =1。因流量系数 m 和淹没系数 均与堰宽 B 有关，必 须用试算法求 B 。现设 B =75 米。根据 B0 B = 160 75 =0.469 及 B r = 75 12 =0.16,由《水力计算手
九 册》无坎宽项展的流量系数表查得0.54.现根据H。0.S65及 AB肠，75×7.98 A=BH。160×8.18-0.57,由《水力计算手册》宽顶规淹没系数表查得0-0.604。于 是得 1680 B- 0.604×1×03542×98×8.26437-7471米w75米 假设与计算B值近似相等，故B75米即为所求。 B73 取每孔树宽b=6米，则闸孔数n=b=6=25,现取=13，则水闹实际溢流宽度 B-nb=13×6-78米 B78 P12 求通过水闸的实际流量。根据B,=160-0.488及B=78=0.154,由《水力计算手册) 及 无坎宽顶環的流量系数表查得0.3服在根据H,=095及 ABh,78×798 4。B。H.160×8.180.76,由《水力计算手册》党项堰淹没系数表查得0-0602. 则实际流量 Q=0mB2g”0.62×1X0.35×782x98×&284-175.1米'/传 实际流量大于设计流量，所取B值满足要求， 料核算所取B值能者满足通过校核流量1828米/秒的要求。已知相应于校核流量的上 游水位为7.58米，则堰上水头 上7,58-(-1.0)=858米 0 1828 %.BH.160×858-L.33米/秒 aw1.0x133 2g=2×9.8=0.09米 avs H=2g=8.58+0.09=8.67米 月=1.28-(-1.00)=828米
册》无坎宽顶堰的流量系数表查得 m=0.354。现根据 H0 hs =0.965 及 A0 A = B H Bhs 0 = 160 8.18 75 7.98 =0.457,由《水力计算手册》宽顶堰淹没系数表查得 =0.604。于 是得 3/ 2 0.604 1 0.354 2 9.8 8.264 1680 B = =74.71 米≈75 米 假设与计算 B 值近似相等，故 B =75 米即为所求。 取每孔闸宽 b=6 米，则闸孔数 n = b B = 6 75 =12.5，现取 n=13，则水闸实际溢流宽度 B=nb=13×6=78 米 求通过水闸的实际流量。根据 B0 B = 160 78 =0.488 及 B r = 78 12 =0.154，由《水力计算手册》 无坎宽顶堰的流量系数表查得 m=0.355.在根据 H0 hs =0.965 及 A0 A = B H Bhi 0 = 160 8.18 78 7.98 =0.476，由《水力计算手册》宽顶堰淹没系数表查得 =0.602。 则实际流量 Q = mB 3/ 2 2gH0 =0.602×1×0.355×78 29.8 ×8.264 3 / 2 =1753.1 米 3 /秒 实际流量大于设计流量，所取 B 值满足要求。 再核算所取 B 值能否满足通过校核流量 1828 米 3 /秒的要求. 已知相应于校核流量的上 游水位为 7.58 米，则堰上水头 H=7.58－（－1.0）=8.58 米 0 v = B H Q 0 = 160 8.58 1828 =1.33 米/秒 g av 2 2 0 = 2 9.8 1.0 1.332 =0.09 米 H0 =H+ g av 2 2 0 =8.58+0.09=8.67 米 s h =7.28－（－1.00）=8.28 米
h828 Ha=8.67=0.954>0.86 h A肠78×8.28 为室顶堰淹没出流。按H=0.954及=B,H-160×8.58=0.?,由《水力计算手 册》党顶堰淹没系数表查得0=0.676，则通过水闸的流量 Q-a8mB2gH”a.6i6×1×0.35×78V2x98×86 2115米秒>1828米'/秒 所取B值满足要求。 决定采用水闸滥流宽度=8米，闸孔数=13，每孔宽度b=6米。 三、闸下清能计算 根据本网设计要求，何下消能按上游水位为5,50米，下游水位为2.0米。闸门开启高 度e=1.2米的情况计算。 (一）判别属于堰流或孔流 m上水头H=5,50-(一1.00=650米 e12 H=6.5-0.185<0.65为孔流。 (二)判别属于白由孔流或淹没孔流 因闸孔流量为未知，尚无法判别闸孔出流情况，先假设为自由孔流，算出流量后再行校 核。 党顶堰上平面属门自由孔流的流量按下式计算： Q=teB 2gHo m 已知侧孔定度B=78米：cl2米：先不计2g即H。H-6.5米。对底部为锐缘的平 面闸门。闸孔流量系数%按下式计算 0.264 0.264 4=032*27180.32+2.71g =0,571 以上各值代入流量公式中得 0-0.571×1×78×1.22×98×65-608.2米'/秒 按所得的流量近似值求H,再计算流量的较精确值： Ve= 603.2 BH=160×6.5=0.58米/秒
H0 hs = 8.67 8.28 =0.954>0.86 为宽顶堰淹没出流。按 H0 hs =0.954 及 A0 A = B H Bhs 0 = 160 8.58 78 8.28 =0.47，由《水力计算手 册》宽顶堰淹没系数表查得 =0.676，则通过水闸的流量 Q = mB 3/ 2 2gH0 =0.676×1×0.355×78 3/ 2 29.8 8.6 =2115 米 3 秒>1828 米 3 /秒 所取 B 值满足要求。 决定采用水闸溢流宽度 B=78 米，闸孔数 n=13，每孔宽度 b=6 米。 三、闸下消能计算 根据本闸设计要求，闸下消能按上游水位为 5.50 米，下游水位为 2.50 米，闸门开启高 度 e =1.2 米的情况计算。 (一) 判别属于堰流或孔流 闸上水头 H = 5.50－(－1.00)=6.50 米 H e = 6.5 1.2 =0.185<0.65 为孔流。 (二) 判别属于自由孔流或淹没孔流 因闸孔流量为未知，尚无法判别闸孔出流情况，先假设为自由孔流，算出流量后再行校 核。 宽顶堰上平面闸门自由孔流的流量按下式计算： 1 2gH0 Q = eB 已知闸孔宽度 B=78 米；e=1.2 米；先不计 g v 2 2 0 即 H0 H =6.5 米。对底部为锐缘的平 面闸门，闸孔流量系数 1 按下式计算： 1 =0.352+ e / H 2.718 0.264 =0.352+ 0.185 2.718 0.264 =0.571 以上各值代入流量公式中得 Q =0.571×1×78×1.2 29.8 6.5 =603.2 米 3 /秒 按所得的流量近似值求 H0 ，再计算流量的较精确值： B H Q v 0 0 = = 160 6.5 603.2 =0.58 米/秒
m61.0×0.582 2g=2×9.8=0.017米 m H-H+2g65+0.017-6.517米 故得0-0.571×78×1.2V2×98×6517=604米/秒 所求流量与每一次近似值甚为接近，不必计算。下面校核是否属于自由孔流。 e 按H=0.185,由《水力计算手册》锐缘平面闸门的垂向收增系数表查得锐缘平面闸门 的垂白收缩系数5=0.618。由下式可得临界水跃跃后水深 16H-1 ce 0.618×1.2 16×0.5712×6.517 -1 0618×1.2 =3.703米 下游水深 t=2.50-(-0.100)=3.5米 因(>，为自由孔流，与单假设的出流情况粗符，所求流量是正确的。 因为是自由出流。闸下发生远离水跃，需要做清旋工，现拟微消力池。 三)E) 消力池深度d 水闸单宽流量9=Q/B-604/78=7.74米”/秒/米 临界水深 1×7.749 R0 =1.828米 T。=H。=6.517米 工-6517 =3.565 %1.828 35 =1.915 %1.828 由《水力计算手册》宽璞堰式闸孔的流速系数孕值表查得平底闸平面闸门的流速系数 TL及 -=0.18 p=0.95按，h ,由矩形断面梁道底流式消能水力计算求解图查得 d= d 4=0.18×1.828=0.33米 则
g v 2 2 0 = 2 9.8 1.0 0.582 =0.017 米 H0 = H + g v 2 2 0 =6.5+0.017=6.517 米 故得 Q =0.571×78×1.2 29.86.517 =604 米 3 /秒 所求流量与每一次近似值甚为接近，不必计算。下面校核是否属于自由孔流。 按 H e =0.185，由《水力计算手册》锐缘平面闸门的垂向收缩系数表查得锐缘平面闸门 的垂向收缩系数 =0.618。由下式可得临界水跃跃后水深 1 16 ( 1 2 0 2 " 1 − + = e e H hc ） = 1) 0.618 1.2 16 0.571 6.517 ( 1 2 0.618 1.2 3 2 − + =3.703 米 下游水深 t=2.50－(－0.100)=3.5 米 因 h t c " ，为自由孔流，与原假设的出流情况相符，所求流量是正确的。 因为是自由出流，闸下发生远离水跃，需要做消能工，现拟做消力池。 (三） (三） 消力池深度 d 水闸单宽流量 q = Q / B =604/78=7.74 米3 /秒/米 临界水深 1.915 1.828 3.5 3.565 1.828 6.517 6.517 1.828 9.8 1 7.74 0 0 0 3 2 3 2 = = = = = = = = = k k k h t h T T H R aq h 米 米 由《水力计算手册》宽顶堰式闸孔的流速系数 值表查得平底闸平面闸门的流速系数 = 0.95 。按 k h T0 ， 及值 hk t ，由矩形断面渠道底流式消能水力计算求解图查得 = 0.18 hk d ， 则 = k = 0.181.828 = 0.33米 k h h d d
因闸底为倒拱，可利用阐坎后一段长11米的倒执底板作为消力池的一部分，放以倒拱 底板高程-1.5米作为消力池池底高程，即采用池深 d=-1.0-(-15)=0.5米 《四)（四） 清力池长度I 消力池长度披公式=人+从计算.对于本帽.4=0：因人=07-08别，取 (-0.8别，而水跃长度'可按下式计算 号，=69到h”-h们=6.94-点】 因 T+d_6517+05 =384 h 1.828 。+d 按 由由矩彩斯面果道底流式消能水力计算求解图查得 4-0405.g-203 h ,则 久=么么=0405x1828=074米 龙-么友=203x1828=371米 所以水跃长度 1,=6.93.71-0.74)=20.49米 则池长 1=0+0.8×2049=16.39米 采用池长为17米（包括倒挑底板后段11米及底板外另加的6米，见图1） 《五)（五） 海漫长度， 海漫长度（即跃后保护段长度）按南京水利科学研究所的公式计算： i =KvqT 式中上下游水位差W1■5.5-2.5■3.0米：消力池末端单宽流量9可按消力池宽度 B1:求得 B,=B+(n-0d。=78+(13-1)×1.0=90米 4=9-04=671米1秒1米 B90
因闸底为倒拱，可利用闸坎后一段长 11 米的倒拱底板作为消力池的一部分，故以倒拱 底板高程-1.5 米作为消力池池底高程，即采用池深 d = −1.0 − (−1.5) =0.5 米 （四） （四） 消力池长度 l 消力池长度按公式 k l = l + l 0 计算。对于本闸, l 0 = 0 ；因 k j l = (0.7 − 0.8)l ，取 k j l = 0.8l ，而水跃长度 j l 可按下式计算： 6.9( ) 6.9( ) j h h hc hc l = − = − 因 3.84 1.828 0 6.517 0.5 = + = + hk T d 按 , 0 hk T + d 由由矩形断面渠道底流式消能水力计算求解图查得 0.405, = 2.03 = k c k c h h h h ，则 = k = 0.4051.828 = 0.74米 k c c h h h h = 2.031.828 = 3.71米 = k k c c h h h h 所以水跃长度 l j = 6.9(3.71− 0.74) = 20.49米 则池长 l = 0 + 0.8 20.49 = 16.39米 采用池长为 17 米（包括倒拱底板后段 11 米及底板外另加的 6 米，见图 1） （五） （五） 海漫长度 p l 海漫长度（即跃后保护段长度）按南京水利科学研究所的公式计算： l p = K q H 式中上下游水位差 H = 5.5− 2.5 = 3.0 米；消力池未端单宽流量 q 可按消力池宽度 B1；求得： 米 秒 米 米 6.71 / / 90 604 ( 1) 78 (13 1) 1.0 90 3 1 1 0 = = = = + − = + − = B Q q B B n d
对粘性土壤，可取系数K=85.于是=85671√30 8.98米 采用海漫长度为30米。 四，闸甚渗流计算 佩基渗流主要是计算渗轻长度和闸底渗流压强。至于渗流量，因闸基为粘性土壤，渗透 性小，且本工程对控制渗流量要求不高，放不必计算。 (一》（一）求渗径长度 渗径长度应能满足水闸上下游水位差最大的防渗要求，故按上下游水位差最大的情况米 确定。上下游水位差最大的情况为闸身稳定计算中的校核情况，相应的上游水位为7.0米。 下瓣水位为-1.2米，最大水位差：H=7.0-(-12)=82米 按水闸结构布置要求，门步报定闸底轮廓线，再核算渗径长度是否满足要求，因本闸水 位差较大，由结构布置要求确定的网底长度较短，仅17米，故于底板上游增设一长25米的 钢筋混凝土防渗辅盖。以增加渗径长度。初步拟定的闸底轮靠线如图1所示，为了便于计算， 将何成不透水部分轮靠线的转折点按顺序编号，共12点。 按防渗要求，闸底不透水部分轮宪线（包括钢脑混减土铺盖及钢筋混凝土倒携底板）长 度应满足：L2C,H 式中折算渗径长度 L-lan+ ,其中侧底铅直轮完线（当轮廓线与水平线夹角 大于或等于5时，按铅直轮鄂计算)长度 Lm直=-2+4+lk4+ls+4o+42 =08+V042+0.42+0.7+032+0.32+V032+0.32+0.9=3.81米 水平轮靠线长度： Lk平=人，+la,+,+人，+l =0.4+24.2+0.5+154+0.5 =41.0米 L=3.81+×410=1748米 则： 上下游水位差=8,2米，由表查得中等密实桔士（无反滤层）的澳径系数C,=2.0。 则：CH=2×82=16.4米 因L>CH,闸底轮喘线长度满足防漆要求。 (二)网底渗流压强
对粘性土壤，可取系数 K = 8.5 。于是 l p = 8.5 6.71 3.0 =28.98 米 采用海漫长度为 30 米。 四、闸基渗流计算 闸基渗流主要是计算渗径长度和闸底渗流压强。至于渗流量，因闸基为粘性土壤，渗透 性小，且本工程对控制渗流量要求不高，故不必计算。 （一） （一） 求渗径长度 渗径长度应能满足水闸上下游水位差最大的防渗要求，故按上下游水位差最大的情况来 确定。上下游水位差最大的情况为闸身稳定计算中的校核情况，相应的上游水位为 7.0 米， 下游水位为－1.2 米，最大水位差： H = 7.0−（−1.2）= 8.2 米 按水闸结构布置要求，初步拟定闸底轮廓线，再核算渗径长度是否满足要求。因本闸水 位差较大，由结构布置要求确定的闸底长度较短，仅 17 米，故于底板上游增设一长 25 米的 钢筋混凝土防渗铺盖，以增加渗径长度。初步拟定的闸底轮廓线如图 1 所示。为了便于计算， 将闸底不透水部分轮廓线的转折点按顺序编号，共 12 点。 按防渗要求，闸底不透水部分轮廓线（包括钢筋混凝土铺盖及钢筋混凝土倒拱底板）长 度应满足： L C0H 式中折算渗径长度 L L铅直 L水平， 3 1 = + ，其中闸底铅直轮廓线（当轮廓线与水平线夹角 大于或等于 45°时，按铅直轮廓计算）长度 米 铅直 0.8 0.4 0.4 0.7 0.3 0.3 0.3 0.3 0.9 3.81 2 2 2 2 2 2 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 = + + + + + + + + = = − + − + − + − + − + − L l l l l l l 水平轮廓线长度： 米 水平 41.0 0.4 24.2 0.5 15.4 0.5 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 = = + + + + = − + − + − + − + − L l l l l l 则： 41.0 17.48米 3 1 L = 3.81+ = 上下游水位差 H=8.2 米，由表查得中等密实粘土（无反滤层）的渗径系数 2.0, C0 = ， 则： C0H = 28.2 =16.4米 因 L ＞ C0H ，闸底轮廓线长度满足防渗要求。 （二）闸底渗流压强
闲底任一点：的渗流压强P:按下式计算！ P。=P,+P。=州。+ 式中的n点的水头H,可按点的折算渗径长度求得： .=0-2 n点的位置高度。（以下游水面为基准面向下为正）为 :。■下游水位一n点高程 现以点8为例计算该点在校核情况时的渗流压强。点8的折算渗经长度为： =la+l++h+与+s+ =08+04+04+07+03+03+号04+242+0)=1086米 B0-艺=9.8x821-1086=304开牛/米 17.48 P:=下游水位一点8高程)=9.8×L1.2-(-2.-882千牛/米 点8的渗流压强 P,=PA+A=30.4+882=3922千牛/米 按上法求得闸底各点在校核情况时的渗流压强。列于表1。 对于设计情况，水位差=65一（一1,2）=7,7米。按同样方法求得网成各点在设计情 况时的漆充压强，列于表2 以上所求闸底渗流压强是进行水闸整体稳定计算和底板强度计算的主要荷载之一。 表1 位置 2 3 4 5 6 P(千牛/米 80.4 767 76.0 78.5 363 33.1 p(千牛/米) -1.96 5.88 5.88 1.96 4.90 11.75 P(千牛/米 78.44 62.58 81.88 75.46 41.20 44.85 位置 8 9 10 11 12 (千牛/米 32.3 30.5 6.86 4.90 421 0.00
闸底任一点 n 的渗流压强 n p 按下式计算： n n n n n p = p + p = H + z ' '' 式中的 n 点的水头 Hn 可按 n 点的折算渗径长度 n l 1− 求得： (1 ) 1 L l H H n n − = − n 点的位置高度 n z （以下游水面为基准面向下为正）为 zn = 下游水位− n点高程 现以点 8 为例计算该点在校核情况时的渗流压强。点 8 的折算渗径长度为： (0.4 24.2 0.5) 10.86米 3 1 0.8 0.4 0.4 0.7 0.3 0.3 ( ) 3 1 2 2 2 2 1 8 1 2 3 4 3 6 7 8 2 3 4 5 6 7 = + + + + + + + + = − = − + − + − + − + − + − + − l l l l l l l l 则： ' 1 8 2 8 ) 30.4 / 17.48 10.86 = (1− − ) = 9.88.2(1− = 千牛 米 L l p H '' 2 8 p = (下游水位一点8高程）= 9.8 −1.2 −（− 2.1）= 8.82千牛/米 点 8 的渗流压强 '' 2 8 ' 8 8 p = p + p = 30.4 + 8.82 = 39.22千牛/米 按上法求得闸底各点在校核情况时的渗流压强，列于表 1。 对于设计情况，水位差 H=6.5－（－1.2）=7.7 米。按同样方法求得闸底各点在设计情 况时的渗充压强，列于表 2。 以上所求闸底渗流压强是进行水闸整体稳定计算和底板强度计算的主要荷载之一。 表 1 位置 1 2 3 4 5 6 p (千牛/米 2 ) p (千牛/米 2 ) p (千牛/米 2 ) 80.4 -1.96 78.44 76.7 5.88 82.58 76.0 5.88 81.88 73.5 1.96 75.46 36.3 4.90 41.20 33.1 11.75 44.85 位置 7 8 9 10 11 12 p (千牛/米 2 ) 32.3 30.5 6.86 4.90 4.21 0.00
p (千牛/米) 11.75 &82 8.82 11.75 11.75 2.94 44.05 3932 15.68 1665 15,96 2.94 P(千牛/米与 表2 位置 2 3 4 5 6 P(千牛/米 75.4 72.0 71.4 69.0 3L.1 31.0 -1.96 588 5.88 1.96 490 11.75 P(千牛/米) 73.44 77.88 77,28 70.96 39.00 42.75 P(千牛/米 位置 1 8 9 10 11 12 (千牛/米) 30.4 28.6 6.46 4.60 3.92 0.00 11.75 882 8.82 11.75 11.75 2.94 卫（千牛/米习 42.15 37.2 15.28 1635 15,67 2.9 P(千牛/米
p (千牛/米 2 ) p (千牛/米 2 ) 11.75 44.05 8.82 39.32 8.82 15.68 11.75 16.65 11.75 15.96 2.94 2.94 表 2 位置 1 2 3 4 5 6 p (千牛/米 2 ) p (千牛/米 2 ) p (千牛/米 2 ) 75.4 -1.96 73.44 72.0 5.88 77.88 71.4 5.88 77.28 69.0 1.96 70.96 34.1 4.90 39.00 31.0 11.75 42.75 位置 7 8 9 10 11 12 p (千牛/米 2 ) p (千牛/米 2 ) p (千牛/米 2 ) 30.4 11.75 42.15 28.6 8.82 37.42 6.46 8.82 15.28 4.60 11.75 16.35 3.92 11.75 15.67 0.00 2.94 2.94